晉城市澤州縣玉川橋結(jié)構(gòu)設(shè)計-展示頁
2025-07-03 01:49本頁面
【正文】 鋼筋初步選取：箍筋R235 受力主筋： HRB335 (1).《公路工程技術(shù)指標(biāo)》（JTG B012003）；(2).《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D602004）；(3).《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》（人民交通出版社）；(4).《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004）；(5).《公路橋涵設(shè)計手冊》（橋梁），人民交通出版社，1996(6).《橋梁計算示例叢書》，易建國主編，人民交通出版社，2002(7).《橋梁工程》，邵旭東主編，武漢理工大學(xué)出版社，2005（1）主梁高：以往的經(jīng)濟(jì)分析表明，鋼筋混凝土T形簡支梁高跨比的經(jīng)濟(jì)范圍大約在1/11～1/16之間，根據(jù)跨度大者取較小比值的原則，本橋取1/11，（標(biāo)準(zhǔn)跨徑為21m）。（3）主梁梁肋寬：為保證主梁的抗剪需要，梁肋受壓時的穩(wěn)定，以及混凝土的振搗質(zhì)量，通常梁肋寬度取在15～18cm，鑒于本橋的跨度為21m，縱向鋼筋數(shù)量較多，按較大值取為18cm。因為翼緣板同時又是橋面板，根據(jù)其受力特點，一般設(shè)計成變厚度：與腹板交接處較厚，通常取不小于主梁梁高的1/10，；翼緣板的懸臂端部可以薄些，本設(shè)計取為10cm。（6）橋面鋪裝：瀝青混凝土鋪裝5cm，混凝土鋪裝10cm，主梁截面強度驗算時計入8cm的鋪裝參與受力。本橋葛根主梁的橫截面均相等，則： ==（m2）所以，一號梁橫向影響線豎標(biāo)值為：設(shè)橫向影響線的零點至一號梁為距離為x，則： 得 x=根據(jù)幾何關(guān)系，可以得出各輪重對應(yīng)影響線坐標(biāo)值： 得 =同理可得其他輪重對應(yīng)影響線坐標(biāo)值分別為：人群荷載對應(yīng)影響線坐標(biāo)值： 得 同理可得其他各梁各輪重對應(yīng)影響線坐標(biāo)值分別為：一號梁：二號梁：于是，各梁的活載橫向分布系數(shù)：一號梁：汽車荷載：人群荷載：二號梁：汽車荷載：人群荷載：三號梁：汽車荷載：人群荷載： ⑵支點：按杠桿法計算圖2 2 橫向分布系數(shù)計算圖示（尺寸單位cm）當(dāng)荷載位于支點處時，應(yīng)按杠桿原理法計算荷載橫向分布系數(shù)。由《公橋規(guī)》可知公路Ⅱ級車道荷載標(biāo)準(zhǔn)值 均布荷載 計算彎矩時的集中荷載 計算剪力是的集中荷載 沖擊系數(shù)可按下式計算：因為沖擊系數(shù)μ與橋梁結(jié)構(gòu)基頻（）有關(guān)： 當(dāng)，μ=； ，當(dāng)時，的計算公式： 已知：C30混凝土 圖2 3 主梁截面尺寸（尺寸單位cm）翼板的換算平均高度：主梁截面重心位置：計算T形截面的形心慣性矩計算基頻=(Hz)所以沖擊系數(shù)=當(dāng)計算簡支梁各截面的最大彎矩和跨中最大剪力時，可以近似取用不變的跨中橫向分布系數(shù)；對于支點截面的剪力或靠近支點截面的剪力，尚須計入由于荷載橫向分布系數(shù)在梁端區(qū)段內(nèi)發(fā)生變化所產(chǎn)生的影響。（1）跨中截面： 雙車道折減系數(shù): 車道均布荷載作用下: 故得 車道集中荷載作用下: 計算人群荷載跨中彎矩縱向每延米人群荷載集度 ： 車道均布荷載作用下: 車道集中荷載作用下: 人群荷載 （2）截面： 車道均布荷載作用下: 故得 車道集中荷載作用下: 人群荷載 ： 車道均布荷載作用下: 故得 車道集中荷載作用下: 人群荷載 （3）支點截面支點截面剪力影響線面積： 車道均布荷載作用下: 車道集中荷載作用下: 人群荷載 圖2 4 計算圖示 ：表23 1號梁內(nèi)力組合序號荷載類別彎矩剪力梁端L/4L/2梁端L/4L/2(1)恒載0(2)汽車荷載0(3)人群荷載0(4)0(5)0(6)0(7)承載能力極限基本組合（4+5+6）0(8)0(9)0(10)0(11)正常極限設(shè)計值短期組合（1+8+3）0(12)正常極限設(shè)計值長期組合（1+9+10）0(13)（7）0(14)（11）0(15)（12）01號梁的荷載組合計算過程列于上表中，同理，可得其他各號梁的跨中截面、L/4截面及支點截面的Mmax和Qmax,計算結(jié)果匯總于下表。（2）求出受壓區(qū)高度：求出受拉鋼筋截面積：現(xiàn)采用，則實際取用受拉鋼筋截面積。配筋率滿足《橋規(guī)》（JTG D62——2004）要求。故梁內(nèi)需要按計算配置剪力鋼筋。其彎起點為，彎終點落在支座中心截面處，彎起鋼筋與主筋的夾角，彎起點至點的距離為：按比例關(guān)系，依剪力包絡(luò)圖計算第一排彎起鋼筋彎起點處由第二排彎起鋼筋承擔(dān)的剪力值：第二排彎起鋼筋擬由主筋（=280MPa）彎起形成，該排彎起鋼筋截面積需要量為：而鋼筋實際截面積，滿足抗剪要求。其彎起點為，彎終點落在支座中心截面處，彎起鋼筋與主筋的夾角，彎起點至點的距離為：按比例關(guān)系，依剪力包絡(luò)圖計算第三排彎起鋼筋彎起點處由第四排彎起鋼筋承擔(dān)的剪力值：第四排彎起鋼筋擬由主筋（=280MPa）彎起形成，該排彎起鋼筋截面積需要量為：而鋼筋實際截面積 178。其彎起點為，彎終點落在支座中心截面處，彎起鋼筋與主筋的夾角，彎起點至點的距離為：按比例關(guān)系，依剪力包絡(luò)圖計算第四排彎起鋼筋彎起點處由第五排彎起鋼筋承擔(dān)的剪力值：第五排彎起鋼筋擬由斜筋（=280MPa）彎起形成，該排彎起鋼筋截面積需要量為： 而鋼筋實際截面積 178。其彎起點為，彎終點落在支座中心截面處，彎起鋼筋與主筋的夾角，彎起點至點的距離為：第五排彎起鋼筋彎起點F至支座中心A的距離為：AF=AB+BC+CD+DE+EF=++++1158=。各排彎起鋼筋彎起點至跨中截面的距離見下圖：（1）保證斜截面抗剪承載力方面從圖中可以看出，對支座而言，梁內(nèi)第一排彎起鋼筋的彎起點已落在支座中心截面處，以后各排彎起鋼筋的彎終點均落在前一排彎起鋼筋的彎起點截面上，這些都符合《橋規(guī)》（JTG D62——2004）的有關(guān)規(guī)定，即能滿足斜截面抗剪承載力方面的構(gòu)造要求。表25各排彎起鋼筋彎起點的設(shè)計彎矩計算表彎起鋼筋序號彎起點符號彎起點至跨中截面距離各彎起點的設(shè)計彎矩 跨中截面5F428918744E54383D13312C1B根據(jù)值繪出設(shè)計彎矩圖。根據(jù)值繪出抵抗彎矩圖表26 各梁段抵抗彎矩計算表梁端符號主筋截面積截面有效高度混凝土受壓區(qū)高度系數(shù)各梁段抵抗彎矩1262129113221354從圖中所示的設(shè)計彎矩圖與抵抗彎矩圖的疊合圖可以看出設(shè)計彎矩圖完全被包含在抵抗彎矩圖之內(nèi)，即處處是，這表明正截面抗彎承載力能得到保證。表27 各層縱向鋼筋的充分利用點和不需要點位置計算表各層縱向鋼筋序號對應(yīng)充分利用點號各充分利用點至跨中截面距離對應(yīng)不需要點號各不需要點至跨中截面距離 432計算各排彎起鋼筋與梁中心線的交點、的位置：計算各排彎起鋼筋彎起點至對應(yīng)的充分利用點的距離、各排彎起鋼筋與梁中心線交點至對應(yīng)不需要點的距離，如表所示?！稑蛞?guī)》（JTG D62——2004）中又規(guī)定：“箍筋間距不大于梁高的1/2且不大于400mm”，“支承截面處，支座中心向跨徑方向長度相當(dāng)于不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不大于100mm”。對梁端而言，第1～11組箍筋間距為100mm，其他箍筋間距均為200mm。 表29 各梁段箍筋的最大間距計算表梁段符號主筋截面積截面有效高度主筋配筋率箍筋最大間距EG1262CE1292BC1322AB1354C30混凝土的彈性模量MPa,鋼筋的彈性模量MPa；翼緣平均厚度： 截面的有效高度：（1）確定受壓區(qū)高度由公式得：則，說明截面中性軸位于梁肋之內(nèi)，屬第二類T形截面。作用短期效應(yīng)組合： 作用長期效應(yīng)組合： ,取則主梁的裂縫寬度為：滿足規(guī)范要求。全截面換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩： 全截面換算截面積的慣性矩：對受拉邊緣的彈性抵抗矩： 作用短期效應(yīng)組合全截面的抗彎剛度開裂截面的抗彎剛度： 構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)：開裂彎矩：將以上數(shù)據(jù)代入下列公式得：：長期撓度為：應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，按結(jié)構(gòu)自重和1/2可變作用頻遇值計算的長期撓度值之和采用。 第三章 橫隔梁上的荷載計算（1） 確定作用在中橫隔梁上的計算荷載跨中橫隔梁最不利荷載布置如圖縱向一列車輪對于中橫隔梁的計算荷載為 Por=1/2Piyi=1/2140=(kN)（2） 繪制中橫隔梁的內(nèi)力線圖3 1 中橫隔梁影響線圖（尺寸單位cm）荷載橫向分布影響線豎坐標(biāo)值為 = =同理，也可求的
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