【正文】 受壓區(qū)翼板懸出板的厚度。圖36鋼束布置圖（尺寸單位：cm）表34鋼束長度計算表鋼束號R(cm)鋼束彎起角度φ(rad)曲線長度(cm)S=直線長度x1(cm)直線長度L1(cm)有效長度2（S+x1+L1）鋼束預(yù)留長度(cm)鋼束長(cm)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)=(6)+(7)4100140330014025401401750140第四章計算主梁截面幾何特性主梁截面幾何特性包括計算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩以及梁截面分別對重心軸、上梗肋與下梗肋的靜距，最后列出截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力驗算準備計算依據(jù)。通過每根鋼束長度計算，就可以得到一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，用于備料和施工。）；——計算跨徑（cm）；——錨固點至支座中心線的水平距離（cm）2）控制截面的鋼束重心位置計算各鋼束重心位置計算：根據(jù)鋼束計算圖式所示的幾何關(guān)系，當計算截面在曲線段時，計算公式為：，當計算截面在近錨固點的直線段時，計算公式為：式中——鋼束在計算截面處鋼束中心至梁底的距離；——鋼束起彎前到梁底的距離；——鋼束彎起半徑；——圓弧段起晚點到計算點圓弧長度對應(yīng)的圓心角。.為了簡化計算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧，最下排兩根鋼束需進行平彎。本設(shè)計預(yù)應(yīng)力鋼筋在跨中分為三排，N4號鋼筋彎起角度為5176。錨固端截面幾何特性計算見表31表31錨固端截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積分塊面積形心至上緣距離分塊面積對上緣凈距分塊面積的自身慣距分塊面積對截面形心的慣距（1）(2)（3）=（1）（2）（4）（5）（7）=（4）+（6）翼板375028125三角承托245腹板7250634375∑11245其中：，上核心距為：下核心距為：，說明鋼筋群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。在布置錨具時，應(yīng)遵循均勻、分散的原則。本設(shè)計采用內(nèi)徑70mm，外徑77mm的預(yù)埋金屬波紋管，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于30mm及管道半徑的一半，另外直線管道的凈距不應(yīng)小于40mm，在豎直方向兩管道可重疊，跨中截面的細部構(gòu)造如下圖所示，則鋼束群重心至梁底距離為圖31跨中截面（尺寸單位：cm）2）為了方便操作，將所有鋼束都錨固在梁端截面。假設(shè)，則鋼束數(shù)n為根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度，應(yīng)力圖式呈矩形，同時預(yù)應(yīng)力鋼束也達到設(shè)計強度，鋼束數(shù)的估算公式為式中Md—承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表7（8）取用；—經(jīng)驗系數(shù)，；fpd—預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計強度，為1260Mpa。——大毛截面上核心距；——預(yù)應(yīng)力鋼束重心對大毛截面重心軸的偏心距，可預(yù)先假定，為梁高。本設(shè)計按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計，按正常使用極限狀態(tài)組合計算時，截面不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。表26作用效應(yīng)組合跨中截面四分點截面支點序號荷載類型MmaxvmaxMmaxvmaxvmaxkN﹒mkNkNmkNkN1一期永久作用02二期永久作用03總永久作用（=1+2）04可變作用（汽車）5可變作用（汽車）沖擊6標準組合=(3)+(4)+(5)7短期組合=(3)+(4)8極限組合=(3)+[(4)+(5)]第三章預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量及其布置本設(shè)計采用后張法施工工藝，設(shè)計時應(yīng)滿足不同設(shè)計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，即承載力、變形及應(yīng)力等要求，在配筋設(shè)計時，要滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求。圖27兩車道最不利荷載布置圖（尺寸單位：cm）2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù):如圖所示，按杠桿原理法繪制支點截面荷載橫向分布影響線并進行布載，1號梁可變作用橫向分布系數(shù)可計算如下：可變作用（汽車）：圖28支點截面荷載橫向分布計算圖式(尺寸單位：cm)3）橫向分布系數(shù)見表1號梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類型公路—Ⅱ級（3）車道荷載的取值公路—I級車道荷載的均布荷載標準值和集中荷載標準值分別為計算彎矩時，計算剪力時，（4）計算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計算中，本設(shè)計對于橫向分布系數(shù)的取值作如下處理：支點處橫向分布系數(shù)取，從支點至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從直線過渡到，其余梁段均取，本設(shè)計在計算跨中截面、四分點截面和支點截面時，均考慮了荷載橫向分布系數(shù)沿橋梁跨徑方向的變化。按照最不利方式布載，并按相應(yīng)影響線坐標值計算橫向分布系數(shù)。表23梁位表梁位荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B0B/4B/23B/4B0B/4B/23B/4B用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標值見圖23，實際梁位與表列梁位的關(guān)系見圖圖23內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標值（尺寸單位：cm）圖24梁位關(guān)系圖（尺寸單位：cm）1號，5號梁：=2號，4號梁：3號梁：計算公式:列表計算各梁的橫向分布影響線坐標值。=16cm，h1=所以c/l=，查表得λ/c=故λ==圖22翼板有效寬度計算圖式（尺寸單位：cm） 橫隔梁的截面重心位置：橫梁的抗彎Iy和抗扭慣性距ITy根據(jù),查表得，但由于連續(xù)橋面的單寬抗扭慣性矩只有獨立板寬扁板者的翼板，取，查表計算得。① 計算主梁的抗彎及抗扭慣性距I和IT:式中bi，ti為相應(yīng)的單個矩形截面的寬度和高度；ci為矩形截面抗扭剛度系數(shù)，m為梁截面劃分成單個矩形的個數(shù)對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：馬蹄部分的換算平均厚度：表22IT的計算表22IT的計算表分塊名稱bi/cmti/cmti/biciIT/m4翼緣板250.腹板馬蹄Σ單位寬度的抗彎及抗扭慣性距:② 算橫梁抗彎及抗扭慣性距：翼板有效寬度λ的計算見圖22橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距：l=4=10cmc=（）/2=h180。分別計算兩車道和三車道的布載，取最不利情況進行設(shè)計。主梁彎矩M和剪力V的計算公式分別為:圖21永久效應(yīng)作用計算圖表21邊梁永久作用效應(yīng)計算表作用效應(yīng)跨中α=四分點α=支點α=一期彎矩(kN﹒m)剪力(kN)二期彎矩(kN﹒m)剪力(kN)∑彎矩(kN﹒m)剪力(kN)其中。在可變作用效應(yīng)計算中，本設(shè)計采用比擬正交異性板法（GM法）求各主梁荷載橫向分布系數(shù)。繪制T型梁的跨中及端部截面見下圖：圖11T梁跨中截面尺寸圖（尺寸單位：cm）圖12T梁端部截面尺寸圖（尺寸單位：cm）計算截面幾何特征，計算時可將整個主梁截面劃分為n個小塊面積進行計算，跨中截面幾何特征列表計算。端部腹板厚度與馬蹄同寬，以滿足端部錨具布置和局部應(yīng)力需要。，假設(shè)為平坡。C，同時需考慮不均勻溫差；，橋面鋪裝采用4cm厚防水混凝土+8cm厚瀝青混凝土。體系均勻升溫10186。南京某24m跨裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土T梁結(jié)構(gòu)設(shè)計畢業(yè)設(shè)計論文第一章設(shè)計基本資料及構(gòu)造布置（1）跨度和橋面寬度：24m：23m：（橋面凈空）：+2（防撞欄）。（2）技術(shù)標準：公路I級：I類環(huán)境（3）設(shè)計安全等級：二級上部結(jié)構(gòu)混凝土采用C55，橋面鋪裝及下部結(jié)構(gòu)采用C30；預(yù)應(yīng)力鋼筋采用標準強度為1860MPa的低松弛鋼絞線，預(yù)應(yīng)力筋的錨固方式為群錨，按后張法施工。C和降溫25186。：。：橫隔梁共設(shè)置四道。表11跨中截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積Ai分塊面積形心至上緣距離yi分塊面積至上緣凈距Si=Aiyi分塊自身慣性距Iidi=ysyi分塊面積對截面形心的慣距Ix=Aid2iI=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面翼板375028125三角承托500腹板2500193750下三角22513530375馬蹄1000150150000∑7975小毛截面翼板24001800045000三角承托5009165腹板2500193750下三角22513530375馬蹄1000150150000∑6625大毛截面形心至上翼緣距離ys小毛截面形心至上翼緣距離ys第二章主梁作用效應(yīng)計算主梁作用效應(yīng)分為永久作用效應(yīng)和可變作用效應(yīng)。1）預(yù)制梁自重跨中截面段主梁的自重（五分點截面至跨中截面，）：馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重近似計算（）：主梁端部截面面積為支點段梁的自重（長2m）：邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積：端橫隔梁體積故半跨內(nèi)橫梁自重主梁永久作用集度2）二期恒載翼緣板中間濕接縫集度邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：故橋面鋪裝層4cm厚防水混凝土鋪裝：8cm厚瀝青混凝土鋪裝：將橋面鋪裝重量均分給五片主梁，則防撞欄：將兩側(cè)防撞欄均分給五片主梁，則邊梁二期永久作用集度（2）永久作用效應(yīng)：參照下圖，設(shè)a為計算截面至左支座的距離，令?！?≤14Hz，故可用下式計算出汽車荷載沖擊系數(shù):當車道數(shù)大于兩車道時，應(yīng)進行車道折減，三車道折減22%，但折減后不得小于兩車道的計算結(jié)果。1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc：由于此橋在跨度內(nèi)設(shè)有橫隔梁，具有強大的橫向連貫性，寬跨比B/l=，可以將其簡化為一塊矩形平板，用比擬正交異性板法求橫向分別系數(shù)。=135cm，b180。則單位抗彎及抗扭慣距和：③計算抗彎參數(shù)θ及抗扭參數(shù)α按《公預(yù)規(guī)》，取，則：，① 計算荷載橫向分布影響線坐標：已知θ=，查GM法計算用表，可得表23中數(shù)據(jù)。表24各梁的橫向分布影響線坐標值梁號荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B1號2號3號圖251號梁橫向分布影響線（尺寸單位：cm）⑤計算橫向分布系數(shù)：荷載橫向分布系數(shù)的計算中包含了車道折減系數(shù)。三車道如圖圖26三車道最不利荷載布置圖（尺寸單位：cm）兩車道如圖，故。1）計算跨中截面的最大彎矩和最大剪力：計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直線加載求可變作用效應(yīng)，如下圖所示，可變效應(yīng)為：不計沖擊沖擊效應(yīng)式中——所求截面汽車標準荷載的彎矩或剪力；——車道均布荷載標準值；——車道集中荷載標準值；——影響線上同號區(qū)段的面積；——影響線上最大豎坐標值；可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)可變作用(汽車)沖擊效應(yīng)：圖29跨中截面可變作用效應(yīng)計算圖式（尺寸單位：cm）2）計算計算四分點截面