【正文】 。(4)膨脹終點壓力Pb和溫度Tb Pb = Pz/δn2= Kg/cm2Tb = Tz/δn21= 1287 KTb = 1287 – 273 = 1014 KPi′=P0/(ε1)[λ(ρ1)+λρ(11/δn2)/(n21)(11/εn11) /(n11)]將已知數(shù)值代入，Pi′= Kg/cm2Pi = φiPi′= Kg/cm2ηi　= T0/P0Pi/ηv　= 9．指示比油耗gigi = （Huηi）= Kg/ηe = ηiηm = = ge = ηe = Kg/ Pe = Piηm = = Kg/cm2Ne = iVhPen/900 = PS計算結(jié)果與設(shè)計要求相符。tz　=　1790℃Tz　=　1790 + 273 = 2063 K(5)初期膨脹比ρρ = μ/λTz/Tc = 6 膨脹過程的計算(1) 后期膨脹比δ δ=ε/ρ=(2)選取平均多變膨脹指數(shù) n2 = (3)膨脹過程中任意點x的壓力Pbx Pbx = Pz(Vz/Vbx)n2式中 Vbx x點的氣缸容積，求法與前訴的Vcx相同。在α=，tc=℃ 時的　　Cp″=　 Kcal/Cv″= Cp′ = 　Kcal/(3)壓縮終點的混合氣平均等容比熱Cv′Cv′= (Cv+γCv″)/(1+γ)= Kcal/ 圖215 (4)燃燒終點的溫度TzξzHu/(1+λ)αL0 + Cv′tc + + 542(λμ)=μCp″tz將已知的數(shù)值代入，Cp″*tz　= 15320再用圖215的曲線先估計一tz值,如此逐步試算直至得到一tz值,視其值與15320是否相符,然后按其差值再另選一tz,如此逐步計算直至有一值與cp″乘積等于15320為止。(1)選取平均多變壓縮知數(shù) n1=(2)壓縮過程中任意點x的壓力PcxPcx=Pa(Va/Vcx)n1式中Vcx —————— x點的氣缸容積。已知條件為：缸徑 D = 105 mm行程 S = 120 mm缸數(shù) I = 212小時功率 Ne = 24 PS轉(zhuǎn)速 n = 1500 rpm壓縮比 ε= 17每缸工作容積 Vh = L曲柄半徑和連桿長度比 R/L = 大氣狀態(tài)p0=1kg/cm T0= 288 K燃料平均重量成分 C = H = O = 燃料低熱值 Hu = 10500 Kcal/Kg燃料燃燒室形式 U型燃燒室(復(fù)合式)：根據(jù)相類似柴油機的實驗數(shù)據(jù)和統(tǒng)計資料，結(jié)合本柴油機的具體情況可以選定：過量空氣系數(shù) α = 最高燃燒壓力 pz = 65 Kg/ cm2熱量利用系數(shù) ξz = 殘余廢氣系數(shù) γ = 排氣終點溫度 Tr = 800 K示功圖豐滿系數(shù) φi = 機械效率 ηm = :根據(jù)有關(guān)公式可以求得下列有關(guān)參數(shù)。⑧ 軸瓦：為徑向變厚度薄壁高錫鋁合金軸瓦。⑥ 曲軸：采用空心桶形結(jié)構(gòu)全支承球墨鑄鐵曲軸。④ 活塞：頂部有一U形燃燒室，裙部貼合面為薄壁橢圓結(jié)構(gòu)。② 氣缸蓋：左右兩邊分別布置進、排氣道，近似螺旋切向氣道用于產(chǎn)生強烈的進氣渦流。對于發(fā)電、工程機械用機型前端通過曲軸皮帶盤驅(qū)動冷卻水泵、風(fēng)扇和充電發(fā)電機，由起動馬達起動?？傮w布置：高壓油泵、噴油器，燃油濾清器和進氣管布置在發(fā)動機右側(cè)（從發(fā)動機前端看），這樣使操縱面與連桿折檢面同側(cè)；機油濾清器、起動馬達，充電發(fā)電機和排氣管布置在左側(cè)。尤其采用軸針式噴嘴能起自潔作用。然后對機體運動件（如活塞、連桿、曲軸等）、機體固定件（如氣缸體、氣缸蓋等）及輔助系統(tǒng)（燃油供給系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)、潤滑系統(tǒng)、進排氣系統(tǒng)、起動系統(tǒng)）進行合理設(shè)計，內(nèi)容包括活塞、連桿零件圖及2105型柴油機縱橫剖面圖，畢業(yè)設(shè)計計算說明書等。為減少內(nèi)燃機對日益短缺的石油基燃料的依賴，國家鼓勵發(fā)展代清潔燃料內(nèi)燃機。隨著汽車保有量的增加，為控制其排放對環(huán)境的污染，我國從2000年起實施歐洲Ⅰ排放標(biāo)準(zhǔn)，從而有力推動了我國裝有三效催化轉(zhuǎn)化器的電控噴射汽油機以及采用多氣門、增壓、排氣再循環(huán)、高壓噴射與排氣后處理技術(shù)的柴油機的發(fā)展。 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀近百年來，我國內(nèi)燃機工業(yè)取得了長足的進步，截止2001年底，品種、數(shù)量與質(zhì)量可滿足國民經(jīng)濟日益增長的需求。設(shè)計人員從沒有停止過對已有機型的創(chuàng)新性改造，2105型柴油機同樣也有許多改進的空間，如考慮到極寒的環(huán)境下（以我國地域中所能達到的最低溫度 40℃）工作，2105型柴油機還選裝了點火預(yù)熱裝置（后文將具體論述），考慮到應(yīng)用場合，還可以有多種空氣濾請設(shè)備的不同配置。這一品質(zhì)尤其適合于在某些技術(shù)，維護管理并不是很完善的環(huán)境（如偏遠(yuǎn)山區(qū)），工作的可靠性就顯得極為重要了。它的多種起動方式，如應(yīng)急時的人工起動可以使其在某些極其惡劣的環(huán)境中工作，這一點就非常重要。雙缸、水冷、。這兩方面問題在邏輯上本身就是一對矛盾，而要提高升功率但又不能增加氣缸數(shù)，這似乎是不太可能的事情。本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 前言2105型柴油機設(shè)計畢業(yè)論文第一章 前 言 研究目的和意義發(fā)動機研發(fā)人員始終在探索一條道路，即在設(shè)計領(lǐng)域里以折中路線為主導(dǎo)的思維方式來滿足市場或用戶對發(fā)動機近于苛刻、完美的要求。事實上，提高功率而降低油耗，以及近年來由于環(huán)境法規(guī)的完善對發(fā)動機排放問題的嚴(yán)格要求，使得發(fā)動機必須限制某些排放物的含量（如COHC、NOX等）。眾所周知，在某些場合下，一款排量較小，油耗低，使用輕便的柴油機可以滿足不同程度的要求。它12小時有效功率為24馬力，185克/馬力小時 的耗油率，僅有235公斤重的質(zhì)量，這使它應(yīng)用的場合相當(dāng)廣泛，它不僅是輕型運輸車輛、農(nóng)業(yè)機械理想的動力選擇，還可以用于輕型船只，拖網(wǎng)等，特別是作為野外作業(yè)發(fā)動機的動力源，以它的轉(zhuǎn)速范圍和出色的燃油經(jīng)濟性，在市場中是非常有競爭力的，從它的升功率近似于12KW/L來看，它甚至于高出某些4缸機。在性能的提升與工作的可靠性上，2105型柴油機更偏重于后者。經(jīng)過熱力計算以及多次的運轉(zhuǎn)實驗得到的數(shù)據(jù)來看，2105型柴油機得燃燒峰值溫度為1790℃，這在小型機中屬于中等偏下的，除了較低的熱負(fù)荷外，對NOX的形成起到關(guān)鍵性作用?？偠灾?，我們將盡其所能的使2105型柴油機的性能不斷提升以適應(yīng)更廣泛的空間。但與國際先進水平相比，在性能、質(zhì)量可靠性以及自主開發(fā)能力方面還有很大差距?，F(xiàn)如今，我國已對車用壓燃式發(fā)動機實施歐洲Ⅱ標(biāo)準(zhǔn)，到2010年我國排放標(biāo)準(zhǔn)將與國際接軌。 研究內(nèi)容和方法本次畢業(yè)設(shè)計針對2105型柴油機的已知參數(shù)進行實際循環(huán)熱計算、動力計算（采用C語言程序和手工實際計算畫圖兩種方法相結(jié)合），并通過所得數(shù)值進行綜合性能分析。37畢業(yè)本科論文（設(shè)計） 2105型柴油機概述第二章 2105型柴油機概述燃燒系統(tǒng)：采用復(fù)合式燃燒系統(tǒng)，它具有起動容易，平均有效壓力高，耗油低、工作柔和，能燃用多種燃料和結(jié)構(gòu)簡單等特點。系列化：兩缸機采用了多缸機類似的結(jié)構(gòu)形式，傳動齒輪中心距不變，傳動方式和附件布置一樣，使變形產(chǎn)品和整個系列機型有最大的通用性，便于組織生產(chǎn)和管理。對于農(nóng)用機型，前端布置，由機油泵齒輪驅(qū)動冷卻水泵，用手搖凸輪軸起動發(fā)動機。主要件結(jié)構(gòu)：① 機體：為半隧道式全支承滑動軸承結(jié)構(gòu)，潤滑油孔，冷卻水道直接在曲軸箱中鉆孔或鑄出，系列的水冷多缸機均采用等缸心距等寬軸瓦使柴油機具有最大通用性。③ 氣缸套：為濕式缸套結(jié)構(gòu)。⑤ 活塞銷：內(nèi)外表面同時滲碳淬火采用變截面等強度結(jié)構(gòu)。⑦ 連桿：45 鋼，工字形截面，大頭采用45 斜切口，鋸齒定位結(jié)構(gòu)。型號……………………………………………………2105型式……………………水冷、四沖程、立式、復(fù)合式燃燒室氣缸套…………………………………………………濕式氣缸數(shù)……………………………………………………2氣缸直徑（毫米）……………………………………105活塞行程（毫米）……………………………………120標(biāo)定功率：1小時功率（馬力）………………………………； 轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分）……………………………………1500； 12小時功率（馬力）………………………………24； 轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分）……………………………………1500； 空車最低穩(wěn)定轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分）…………………………500最大扭矩及相應(yīng)的轉(zhuǎn)速（）……；1400燃油消耗率（克/馬力小時）…………………………≤185機油消耗率（克/馬力小時）……………………………≤5活塞總排量（升）……………………………………活塞平均速度（米/秒）……………………………………6壓縮比………………………………………………………17平均有效壓力（公斤/厘米2）…………………………柴油機轉(zhuǎn)向（面向功率輸出端看）……………………逆時針調(diào)速器型式……………………………………機械離心全程式噴油器：型式及型號…………………………軸針式ZC4S1型噴油壓力（公斤/厘米2）………………………………120噴油泵型式…………………………………………Ⅰ號系列泵潤滑方式……………………………………壓力、飛濺混合式起動方式………………………………………………手搖起動柴油機外形尺寸（毫米）長寬高………615490860柴油機凈重（公斤）……………………………………235畢業(yè)本科論文（設(shè)計） 實際循環(huán)熱計算和動力計算第三章 實際循環(huán)熱計算和動力計算 2105型柴油機實際循環(huán)熱計算對2105型柴油機標(biāo)定工況進行實際循環(huán)熱計算。(1)理論所需空氣量L0 L0 = 1/( C/12 + H/4 O/32 ) = (2)新鮮空氣量M1 M1= αL0 = = (3)理論上完全燃燒（α=1）時的燃燒產(chǎn)物M0M0 = C/12 + H/2 + L0 = (4)當(dāng)α=（α1）L0= (5)燃燒產(chǎn)物總量M2 M2 = M0+(α1)L0 = (6)理論分子變更系數(shù)μ0 μ0 = M1/M2 =(7)實際分子變更系數(shù)μ μ=（μ0　+γ）/（1+γ）= (1)取Pa= ，則進氣終點壓力為 Pa = kg/ cm2(2)取進氣加熱升溫ΔT=20℃，則進氣終點溫度為Ta為Ta =（T0+ΔT+γTr）/（1+γ）=327 K(3)充氣效率 ηv =εpaT0/[(ε1)P0Ta（1+γ）]=4壓縮過程的計算：它等于Vcx =πD2R[（1cosφx）R/4L（1cos2φx）]/4+Vc其中φx為x點從上止點算起的曲軸轉(zhuǎn)角：Vc = Vh/（ε1） 可以取數(shù)個