【正文】 此塔設備的單臺規(guī)模也隨之增大。應當指出，設備大型化后，必須保證它在全負荷下運轉，否則經(jīng)濟損失將是非常巨大的。常壓塔的研究也趨向于結構材料的探索，提高設備的使用周期，主要體現(xiàn)在所選擇材料的防腐性和一些防腐材料的研究，同時也著眼于設備的安去性和環(huán)保性，以上這些都成為了當今常壓塔研究的熱門課題。采用原油常減壓蒸餾裝置工藝設計以生產(chǎn)重整原油，煤油，輕柴油，重柴油，重油等產(chǎn)品。適用國內(nèi)大中小企業(yè)等使用。大慶原油，=；特性因數(shù)K=本設計應用在一些交通運輸方便，市場需求大的附近。同時應注意到，廢品只是一種放在待定時間與空間中的原材料，在另一些場所，它們又是一種原材料，因而，在生產(chǎn)過程中，應把“三廢”綜合利用。大部分石油是暗色，通常呈黑色、褐色或淺黃色。~。現(xiàn)以目前燃料潤滑油型煉廠應用最為廣泛的初餾常壓減壓三段汽化為例，對原油蒸餾工藝流程加以說明，裝置的工藝原則流程圖如下所示。初餾塔側線抽出組成與重汽油餾分相似的餾分，經(jīng)換熱后，一部分打入常壓塔中段回流入口處，一部分送回初餾塔做循環(huán)回流。常壓塔側線分別抽出煤油、輕柴油、重柴油、等液相組分，經(jīng)汽提塔提出輕組分，經(jīng)泵升壓，與原油換熱，冷卻送出裝置。塔頂分出不凝氣和水蒸氣，竟如大氣冷凝器。圖22 原油常減壓蒸餾裝置的工藝原則流程圖本裝置的主要塔器包括脫鹽罐，初餾塔，常壓塔，常壓爐、汽提塔，減壓爐，減壓塔等。這種工藝不僅可以避免污染，還能減少或杜絕水資源的浪費。對于廢氣中有害氣態(tài)物質(zhì)，必須根據(jù)它們的物性或化性的不同而采用不同處理方法。(3) 綜合利用，回收有用產(chǎn)品，減少污染物，對處頂、常頂、減頂?shù)牟荒龤膺M行回收，減少加工損失，降低污染物排放；第三章． 工藝計算 工藝參數(shù)計算表23大慶原油常壓分餾產(chǎn)品產(chǎn)率及其性質(zhì)產(chǎn) 品沸點范圍產(chǎn) 率相對密度恩 氏 蒸 餾 數(shù) 據(jù), ℃名 稱℃%(重)初10%30%50%70%90%終重整原料初~13052758496112136150航空煤油130~230142162180192205228243輕 柴 油230~320225238255262270288312重 柴 油320~350307324329331339348360重 油350計算時，所用到的恩氏蒸餾數(shù)據(jù)未作裂化校正，工程上允許這樣做。航空煤油平衡蒸發(fā)0%溫度為165℃。重柴油平衡蒸發(fā)0%℃。確定后列出物料平衡表。重整原料（體積）：（）/（100/）100%=%航空煤油（體積）：（）/（100/0. 8587）100%=%輕 柴 油（體積）：（）/（100/0. 8587）100%=%重 柴 油（體積）：（）/（100/0. 8587）100%=% 重油 （體積）：（）/（100/0. 8587）100%=%表35物料平衡表(按每年開工8000小時計)油 品產(chǎn) 率，%處 理 量 或 產(chǎn) 量體積質(zhì)量104t/Ykg/hkmol/h原 油100100260325000產(chǎn)品重整原料13650航空煤油30550輕 柴 油43875重 柴 油18525重油218400 汽提蒸汽用量側線產(chǎn)品及塔底重油都用過熱水蒸汽汽提, 使用的是溫度420℃, 。表6 常壓塔塔板數(shù)國外文獻推薦值被分離的餾分推薦板數(shù)輕汽油─重汽油6～8汽 油─煤 油6～8汽 油─柴 油4～6輕柴油─重柴油4～6進料—最低側線3～6① 汽提段或側線汽提4①注: 也可用填料代替。塔頂采用兩級冷凝冷卻流程圖。 (4mmHg), 則推算常壓塔各關鍵部位的壓力如下: (單位為MPa)塔頂壓力 一線抽出板(第14層)上壓力 二線抽出板(第31層)上壓力 三線抽出板(第42層)上壓力 汽化段壓力(第46層下) ,則加熱爐出口壓力=+= 汽化段溫度（1）汽化段中進料的汽化率與過汽化率(原油相對密度)取過汽化率為進料的2％(質(zhì))(經(jīng)驗值為2～4)％(體), %=6500kg/h, 要求進料在汽化段的汽化率為:eF=(++++)％=％(體)( 2）汽化段油氣分壓汽化段中各物料的流量如下：重整原料 航空煤油 輕 柴 油 重 柴 油 過汽化油 =(假定過汽化油分子量為300)油汽量合計 水 蒸 汽 243kmol/h(塔底汽提)由此計算得汽化段的油氣分壓為：（3）汽化段溫度的初步求定分別根據(jù)表1和表2的數(shù)據(jù)作出原油的實沸點蒸餾曲線和平衡汽化曲線，如下圖所示。在不具備原油的臨界參數(shù)與焦點參數(shù)而無法作出原油的PTe相圖的情況下,曲線4可用簡化法求定: 由上圖中曲線1與曲線2可得到原油在常壓下的實沸點曲線與平衡汽化曲線的交點為306℃。過該交點作垂直于橫座標的直線A, 在A線上找到319℃之點, 過此點作平行于原油常壓平衡汽化曲線2的線4, 。此tF是由相平衡關系求得, 還需對它進行校核。校核的方法是作絕熱閃蒸過程的熱平衡計算以求得爐出口溫度。物料焓，kJ/kg熱量，kJ/h汽相液相重整原料1160航空煤油1139輕 柴 油1110 重 柴 油1105過汽化油～1100重油883合計 表 38進料帶入汽化段的熱量QF(P=, t=353℃)再求出原油在加熱爐出口條件下的熱焓ho, (即圖1中的曲線3)。限定爐出口溫度不超過365℃, 由曲線3可讀出在365℃％(體)。根據(jù)此可算出進料在爐出口條件下的焓值ho，見表39。爐出口溫度也不致超過充許限度。表310 全塔熱平衡物料流率，kg/h密 度d204操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/hMPa℃汽相液相入方進料325000353980汽提蒸汽4203317合計出方重整原料13650105590航空煤油30550180444輕柴油43875256636重柴油18525315812重油218400346858