鋼筋溷凝土簡支t形梁橋主梁計(jì)算示例-展示頁
2025-05-25 08:14本頁面
【正文】 f的矩形截面計(jì)算。⑴跨中截面含筋率驗(yàn)算h0=h－as=1300－=⑵判斷T形截面的類型根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第5每片骨架主筋的疊高為：4+2==1300=195mm，~。3條規(guī)定：翼緣位于受壓區(qū)的T形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力按下列規(guī)定計(jì)算。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第5b′f = S=1600mm③b+2bh+12h′f，此處b為梁的腹板寬，bh為承托長度，h′f為不計(jì)承托的翼緣厚度。翼緣板的平均厚度h′f =(100+130)/2=115mm①對于簡支梁為計(jì)算跨徑的1/3。27條規(guī)定：公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，分別采用不同效應(yīng)組合，⑴作用效應(yīng)短期組合作用效應(yīng)短期組合為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：Msd=Mgk+ψ11M11+ψ12M12=++=－m⑵作用長期效應(yīng)組合作用長期效應(yīng)組合為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：Mld=Mgk+ψ21M11+ψ22M12=++=－m第2章 主梁正截面承載力計(jì)算167。 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)作用效應(yīng)組合根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D60—2004）41作用效應(yīng)組合主梁正截面承載力計(jì)算主梁斜截面承載力計(jì)算全梁承載力校核施工階段的應(yīng)力驗(yàn)算使用階段裂縫寬度和變形驗(yàn)算縱向構(gòu)造鋼筋、架立鋼筋及骨架構(gòu)造鋼筋長度計(jì)算鋼筋明細(xì)表及鋼筋總表第1章 作用效應(yīng)組合167。箍筋用R235級鋼筋fsd＝195N/mm2；fsk＝235N/mm2；Es＝105N/mm2。⑵施工階段的內(nèi)力簡支梁在吊裝時(shí)，其吊點(diǎn)設(shè)在距梁端a=400mm處，而梁自重在跨中截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk，1/2=—m，吊點(diǎn)的剪力標(biāo)準(zhǔn)值V0=。結(jié)構(gòu)安全等級為二級。鋼筋混凝土簡支T形梁橋主梁計(jì)算示例內(nèi)蒙古建筑職業(yè)技術(shù)學(xué)院段斌斌 鋼筋混凝土T形梁橋主梁設(shè)計(jì)資料⒈某公路鋼筋混凝土簡支梁橋主梁結(jié)構(gòu)尺寸。標(biāo)準(zhǔn)跨徑：；計(jì)算跨徑：；主梁全長：；梁的截面尺寸如下圖（單位mm）：⒉計(jì)算內(nèi)力⑴使用階段的內(nèi)力跨中截面計(jì)算彎矩(標(biāo)準(zhǔn)值)結(jié)構(gòu)重力彎矩：M1/2恒＝－m；汽車荷載彎矩：M1/2汽＝－m(未計(jì)入沖擊系數(shù))；人群荷載彎矩：M1/2人＝－m；1/4跨截面計(jì)算彎矩（設(shè)計(jì)值）Md,1/4＝1687kN－m；（已考慮荷載安全系數(shù)）支點(diǎn)截面彎矩Md0=0，支點(diǎn)截面計(jì)算剪力(標(biāo)準(zhǔn)值)結(jié)構(gòu)重力剪力：V0恒＝；汽車荷載剪力：V0汽＝(未計(jì)入沖擊系數(shù))；人群荷載剪力：V0人＝；跨中截面計(jì)算剪力（設(shè)計(jì)值）跨中設(shè)計(jì)剪力：Vd，1/2=84kN（已考慮荷載安全系數(shù)）；主梁使用階段處于一般大氣條件的環(huán)境中。汽車沖擊系數(shù)，汽車沖擊系數(shù)1+μ＝。⒊材料主筋用HRB335級鋼筋fsd＝280N/mm2；fsk＝335N/mm2；Es＝105N/mm2。采用焊接平面鋼筋骨架混凝土為30號fcd＝；fck＝；ftd＝；ftk＝；Ec＝104N/mm2。 承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)作用效應(yīng)組合根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D60—2004）46條規(guī)定：按承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)采用的基本組合為永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：跨中截面設(shè)計(jì)彎矩Md=γGM恒+γqM汽+γqM人=++=－m支點(diǎn)截面設(shè)計(jì)剪力Vd=γGV恒+γG1V汽+γG2V人=++=167。1 配筋計(jì)算⑴翼緣板的計(jì)算寬度b′f根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第42條規(guī)定：T形截面受彎構(gòu)件位于受壓區(qū)的翼緣計(jì)算寬度，應(yīng)按下列三者中最小值取用。b′f=L/3=19500/3=6500mm②相鄰兩梁軸線間的距離。b′f=b+12h′f=180+12115=1560mm故取b′f=1560mm⑵判斷T形截面的類型設(shè)as=120mm， h0=h－as=1300－120=1180mm；故屬于第一類T形截面。2⑶求受拉鋼筋的面積As擬采用8ф32+4ф16的鋼筋，As=6434+804=7238mm2主筋布置如圖1所示，主筋為兩片焊接平面骨架。梁底混凝土凈保護(hù)層取32mm，側(cè)混凝土凈保護(hù)層取32mm，兩片焊接平面骨架間距為：167。2⑶求受壓區(qū)的高度x⑷正截面抗彎承載力Mu說明跨中正截面抗彎承載力滿足要求。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第910條規(guī)定：在鋼筋混凝土梁的支點(diǎn)處，應(yīng)至少有兩根并不少于總數(shù)1/5的下層受拉的主筋通過。受拉鋼筋面積為1608mm220%7238=1448mm2；支點(diǎn)截面的有效高度h0=h－as=1300－=；根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第59條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合要求。167。2跨中：103ftdbh0=103180=Vdm=84kN支點(diǎn)：103ftdbh0=103180=Vd0=440kN故跨中截面部分可按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段按計(jì)算配置腹筋。⑴確定構(gòu)造配置箍筋長度l1=9750（－84）/（440－84）=1764mm在距跨中l(wèi)1范圍內(nèi)可按構(gòu)造配置最低數(shù)量的箍筋。2距支座中心h/2處截面剪力混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力Vcs＝39。d＝＝簡支梁剪力包絡(luò)圖取為斜直線。167。23其配筋率ρsv，%，現(xiàn)初步選用φ8的雙肢箍筋，n＝2；Asv1＝。3在支座中心向跨徑方向長度相當(dāng)于不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。梁與梁或梁與柱的交接范圍內(nèi)可不設(shè)箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其與交接面的距離不宜大于50mm。梁端加密段長度為880mm，加密段箍筋間距為60mm，梁端第一根箍筋距端面為50mm，第一根箍筋與第二根箍筋間的距離為50mm。50+50+1360=880mm。3167。2一排彎起鋼筋截面積按下列公式計(jì)算：需設(shè)置彎起鋼筋的區(qū)段長度（距支座中心）初步擬定架立鋼筋為2ф22，+=68mm第一排彎起鋼筋的面積為：（初步擬定為ф32）初步選用由主筋彎起2ф32，Asb1＝1608mm2。第二排彎起鋼筋的水平投影長度為lsb2：lsb2=1300－(68+)－(32+++)
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