【正文】 V Q Q ③、 3號(hào)梁 可變作用（汽車）效應(yīng) 18 39。11 .1 5 5 ( 3 3 0 .7 3 8 1 0 .5 1 .2 0 .7 3 8 2 9 7 .6 1 ) 4 5 2 .0 8 k N28 .2 51 .1 5 5 ( 0 .4 7 1 0 .7 3 8 ) 1 .2 2 9 7 .6 1 ( 0 .4 7 1 0 .7 3 8 ) 1 0 .5 0 .9 2 5 1 2 2 .4 9 ( k N )24 5 2 .0 8 1 2 2 .4 9 3 2 9 .5 9 k N? ? ? ? ? ? ? ? ? ???? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?????? ? ? ? ?AAM A X A AV Q Q（ ） ②、 3號(hào)梁 可變作用（汽車）效應(yīng) 39。 截面內(nèi)力計(jì)算的一般公式： )()1( yPwqmS kjki ??? ??? 式中： S —— 所求截面的彎矩或剪力； )1( ?? —— 汽車荷載的沖擊系數(shù)，對(duì)于人群荷載不計(jì)沖擊系數(shù)； ? —— 多車道橋涵的汽車荷載折減系數(shù)； kq —— 車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； jw —— 使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線面積； kP —— 車道荷載 的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； y —— 所加載影響線中一個(gè)最大影響線峰值； 前面已經(jīng)求得： ?? ，所以 1 ??? ， 1?? ； ①、 1號(hào)梁 可變作用（汽車）效應(yīng) m a x 1 .1 5 5 0 .7 3 8 1 0 .5 1 4 4 .5 2 4 8 8 .5 ) 3 0 9 0 .1 3 k N .m? ? ? ? ? ? ?M （ （ ） m a x 331 .1 5 5 0 .7 3 8 ( 2 9 7 .6 0 .5 1 0 .5 ) 1 6 3 .7 5 k N8? ? ? ? ? ? ?V （ ） 16 圖 27 跨中截面各梁作用效應(yīng)計(jì)算圖 ②、 2號(hào)梁 可變作用（汽車）效應(yīng) m a x 1 .1 5 5 0 .6 1 3 (1 0 .5 1 4 4 .5 2 4 8 8 .5 ) 2 5 6 6 .7 3 k N .m? ? ? ? ? ? ?M （ ） m a x 331 .1 5 5 0 .6 1 3 ( 2 9 7 .6 0 .5 1 0 .5 ) 1 3 6 .0 2 k N8? ? ? ? ? ? ?V （ ） ③、 3號(hào)梁 可變作用（汽車）效應(yīng) m a x 1 .1 5 5 0 .5 3 7 (1 0 .5 1 4 4 .5 2 4 8 8 .5 ) 2 2 4 8 .5 1 k N .m? ? ? ? ? ? ?M （ ） m a x 331 .1 5 5 0 .5 3 7 ( 2 9 7 .6 0 .5 1 0 .5 ) 1 1 9 .0 5 k N8? ? ? ? ? ? ?V （ ） （ 2）求指點(diǎn)截面的最大剪力（見圖 28 支點(diǎn)截面作用效應(yīng)截面圖） 17 圖 28 支點(diǎn)截面的最大剪力 ①、 1號(hào)梁 可變作用（汽車）效應(yīng) 39。 13 圖 25 3 號(hào)梁橫向分布系數(shù) 故可變作用（汽車）的橫向分別系數(shù)為： ?cqm 可變作用（人群） ?crm （ 2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù) m 如圖 26所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載： 3號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下： 14 圖 26 支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù) 對(duì)于 1號(hào)梁：可變作用（汽車）：oq 1m 0 .9 0 4 0 .0 3 8 0 .4 7 12? ? ? ? 對(duì)于 2號(hào)梁：可變作用（汽車）：oq 1m ( 0 .0 9 6 0 .9 6 4 0 .4 1 3 ) 0 .7 3 72? ? ? ? ? 對(duì)于 3號(hào)梁：可變作用（汽車）：oq 1m (0 .5 8 7 0 .5 4 8 0 .5 6 82? ? ? ? 各梁橫向分布系數(shù)匯總（見表 25） 表 25 各梁可變作用橫向分布系數(shù) 1 號(hào)梁可變作用橫向分 布系數(shù) 可變作用類型 cm om 公路 I 級(jí) 2 號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù) 可變作用類型 cm om 公路 I 級(jí) 3 號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù) 可變作用類型 cm om 公路 I 級(jí) 15 車道荷載的取值 根據(jù)《橋規(guī)》，公路 — I級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kq 和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kP 為： kq (kN / m)? 計(jì)算彎矩時(shí)， 3 6 0 1 8 0 ( 2 2 0 5 ) 1 8 0 2 4 8 ( k N )5 0 5???? ? ? ??????kP 計(jì)算剪力時(shí)， 248 297 .6( kN )? ? ?kP 計(jì)算可變作用效應(yīng) 在可變作用效應(yīng) 計(jì)算中，本設(shè)計(jì)對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值做如下考慮：支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取 om ，從支點(diǎn)至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從 om 直線過度到 cm ，其余梁段均取 cm 。 對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：1 15 25t cm2???； 馬蹄部分的換算平均厚度：3 1622 30cm2? ? ?t 如圖 22所示為 TI 的計(jì)算圖示， TI 的計(jì)算見表 23 圖 22 計(jì)算圖示 10 表 23 It計(jì)算表 分塊名稱 )(cmbi )(cmti ii bt/ iC )10( 433 mtbcI iiiTi ??? 翼緣板① 腹板② 馬蹄③ ? 2）計(jì)算抗扭修正系數(shù) ? 對(duì)于本設(shè)計(jì)主梁的間距相同，并將主梁計(jì)算看成等截面，則有： 2 2 3T2i11 nl G I 6 34 E 11. 319 101112 E 3412 E I a?? ? ? ?? ? ? ?????? 3）按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值： ???? 51 21i iiijaean ?? 梁數(shù) n=5，梁間距為 ，則： 5 2 2 2 2 2 2 2 2i 1 6i122a a .. .. a ( 2 .0 8 2 1 .0 4 ) ( 2 .0 8 1 .0 4 ) 1 .0 4 ( 1 .0 4 ) ( 2 .0 7 1 .0 4 )( 2 .0 8 2 1 .0 4 ) 7 5 .6 4 m?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? （ ） 計(jì)算所得的 ij? 值列于表 24內(nèi) 表 24 ij? 值 梁號(hào) 1i? 2i? 3i? 4i? 5i? i6? 1 2 3 4 5 6 4）計(jì)算荷載橫向分別系數(shù)： ①、 1 號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖 23所示 由 11? 和 16? 繪制 1 號(hào)梁橫向影響線，如圖 23所示。 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù) （ 1）跨中的荷載橫向分布系數(shù) cm 如前所述，本設(shè)計(jì)橋跨內(nèi)設(shè)五道橫隔板，具有可靠的橫向聯(lián)系，且橋的寬跨比12 6 ? ? ? 9 所以可按修正的剛性橫梁法來(lái)繪 制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù) cm 。2 (kN /m )17??g ⑧主梁橫隔板永久作用集度 2 3 0 .9 4 1 .8 2 (k N /m )17??g 7 (2) 二期永久作用 ①現(xiàn)澆 T梁翼板集度： 2 26 ( kN /m )? ? ? ? ②鋪裝 8cm厚的混凝土三角墊層，橫坡 2%： ( 11 ) 25 ( kN /m )? ? ? ? ? ? 8cm瀝青鋪裝： 0. 02 11 23 20 .2 4( kN /m )? ? ? 若將橋面鋪裝均攤給 6片梁，則： ? ?1 (3 7 .1 3 2 0 .2 4 ) 9 .5 6 ( k N /m )6???g ③欄桿 一側(cè)防撞欄： 若將橋面兩側(cè)人行欄，防撞欄，人行道分?jǐn)偨o 6片主梁，則： ( 2 ) 4. 99 2 5 1. 66 (kN /m )? ? ? ?g ④梁的在、二期永久作用集度 3 6 6 11. 22( kN /m )? ? ?g（ ） 永久作用效應(yīng) 如圖 21所 示 ，設(shè) x為計(jì)算截面離左支座距離，并令 lx??? 圖 21 永久作用效應(yīng)計(jì)算圖 8 邊、主梁的永久作用效應(yīng)計(jì)算表見表 21 和表 22 表 12 邊梁永久作用效應(yīng) 作用效應(yīng) 跨中 四分點(diǎn) 支點(diǎn) 一期 彎矩 0 剪力 0 二期 彎矩 0 剪力 0 彎矩 0 剪力 0 表 13 主梁永久作用效應(yīng) 作用效應(yīng) 跨中 四分點(diǎn) 支點(diǎn) 一期 彎矩 0 剪力 0 二期 彎矩 0 剪力 0 彎矩 0 剪力 0 、可變作用效應(yīng)計(jì)算 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 按《橋規(guī)》 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。 6 第 2章 主梁作用效應(yīng)計(jì)算 根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱橫截面的布置，并通過可變荷載作用下的梁 橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求出各主梁控制截面（一般取跨中，四分點(diǎn)，變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。中橫隔梁高為 1100mm，厚度為上部 180mm，下部 160mm。 、橫隔梁的設(shè)置 為減小對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道橫隔梁。橫截面的 T 梁翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變，為 5 布置錨具的需要，在距離梁端 1500mm 范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。 (5) 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo) ? （希望 ? 在 以上） 上核心距： 34405704. 1 3 5 .5 c m8 1 9 0 (1 5 0 6 5 .7 )? ? ?????siuIK Ay 下核心距： 34405704. 1 6 3 .9 c m8 1 9 0 6 5 .7? ? ????xibIK Ay 截面效率指標(biāo)： ????? ? h KKK xsx 表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》對(duì)鋼束凈距及預(yù)留管道的構(gòu)造要求，初步擬定馬蹄寬度為 500mm，高度為 250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過渡，高度 150mm，以減小局部預(yù)應(yīng)力。同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定性條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的 1/15，因此取腹板厚度為 200mm。 (2)主梁截面細(xì)部尺寸 T 梁板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的要求，這里取預(yù)制 T梁的翼板厚度為 150mm，翼板根部加厚到 250mm，以抵抗翼緣根部較大的彎矩。凈一 m 1 m m m m 12 m? ? ? ? ?的橋?qū)掃x用 6片主梁，如圖 11所示： 2 圖 11 結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位 mm) 主梁跨中截面主要尺寸擬定 (1)主梁高度 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在 1/151/25之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè) 計(jì)中高跨比約在 1/181/19 之間。 (1).交通部頒《公路工程技術(shù)指標(biāo)》（ JTG B012021） ； (2).交通部頒《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（ JTG D602021）； (3).交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTG D622021） 橫截面布置 主梁間距與主梁片數(shù) 梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主梁截面效率指標(biāo) ? 很有效，故在許可條件下適當(dāng)加寬 T梁翼板。 按后張法施工工藝制作橋梁，預(yù)制主梁時(shí)，預(yù)留孔道采用預(yù)埋金屬波紋管成型，鋼絞線采用 TD雙作用 千斤頂兩端同時(shí)張拉，主梁安裝就位后現(xiàn)澆 60mm 寬的濕接縫。公稱面積 2mm98 。 預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)采用《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力 混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTGD622021）的 s? 鋼絞