【正文】 ┃ T02 ┃ ┃ 571 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 斯 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃ ┃ 220t/h，純燒煤 ┃ T03 ┃ ┃ 632 ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━ ━━╋━━━━━┫ ┃改造后， ┃ 190t/h，純燒煤 ┃ T02I ┃ ┃ 268 ┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃ 不投 ┃ 190t/h．摻燒瓦 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 斯 ┃ T012 ┃ ┃ 249 ┃ ┃ ┃ ┃ SNCR ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃ ┃ 220Uh，純燒煤 ┃ T03I ┃ ┃ 287 ┃ ┃ ┃ ┣━━━ ━━╋━━━━━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃ ┃ 190t/h，純燒煤 ┃ T022 ┃ ┃ 221 ┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃改造后， ┃ 190t/h，摻燒瓦 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 斯 ┃ TOII ┃ ┃ 230 ┃ ┃ ┃ ┃投 SNCR ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃ ┃ 220t/h，純燒煤 ┃ T032 ┃ ┃ 237 ┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━━━━╋━━━━╋━━━━╋━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃ ┃ 平均 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┗━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━┻━━━━┻━━━━━━┻━━━━━┻━━━━━┛ 表 改造前、后測試各 T況 NOx排放濃度及 NH3逃逸濃度 鍋爐效率 l}}爐 改造前、后爐效率試驗表見表 表 5。 SNCR 系統(tǒng)的平均脫硝率為 %，平均NH3 逃逸濃度為 UL。 1爐試驗結(jié)果（ 2爐 l司，略） oNOx排放濃度及 NH3 逃逸濃度 脫硝改造前、后， l群爐各 T況的 NOx 排放濃度測量結(jié)果匯總于表 3。氨逃逸樣品采用 美國 EPA制訂的 CTM027 標(biāo)準(zhǔn)以化學(xué)溶液法采集，并記錄所采集的干煙氣流量 和 02 濃度。煙氣中 NOx 的濃度計算方法如‘卜．： 崛（ mg／脯）： NOCuL/竺 竺蘭 21 01 ●鍋爐效率 鍋爐效率依捌 GB1018488《電站鍋爐性能試驗規(guī)程》，采用反平衡法進行計算，熱損 失主要包括：排煙熱損失 q化學(xué)未完全燃燒熱損失 ql 問體未完全燃燒熱損失 q 散熱損失 q5及灰渣物理熱損失 q6。 每個階段分別有 3 個丁況：正常負荷 ( 190Uh)、 100%鍋爐負荷 (220Uh)、 摻燒瓦斯 T況（ 190t/h）。 試驗 T況安排 試驗分三個階段進行，分別為： o 改造前：鍋爐反平衡熱效率試驗及 NOx、 02 濃度試驗： ● 改造后：低氮燃燒 T 況下（不投 SNCR 時）鍋爐反平衡熱效率和 NOx 排放濃度。 ●在保證 上述測試時，氨逃逸量 lOlu UL。 4 效果測試 為評估本次脫硝改造的效果， J’‘州石化特委托西安熱 _T院進行了改造 前、后的性能測試。 進 爐 膛 圖五、 S\CR T藝流程示意圖 本次 SNCR 改造提出了氨水和尿素兩個方案，主要原例是岡為廣石化 F1產(chǎn)氨 水，能降低牛產(chǎn)成小并可以直接通過管道引入，仇在改造后調(diào)試期問，經(jīng)過反復(fù) 試驗，氨水溶液都達不到預(yù)期的脫硝效果，原 I大 l 是氨水溶液的氨容易蒸發(fā)．注射 到爐膛內(nèi)迅速轉(zhuǎn)為氣態(tài)，由 ． j 二氣態(tài)的氨很難穿透煙氣，．與煙氣的混合程度遠不如 尿素溶液的穿透力和混合度，并且尿素是一種無毒、低揮發(fā)的液體，在運輸和儲 存方面比氨更加安 全。計量模塊斫 i 置在鍋爐前墻 層現(xiàn)有鍋爐平臺上，經(jīng)過計量后的還原劑溶液進入分配模 塊，分配裝霄將這些藥劑分送給 6 個噴槍。 SNCR的 T藝流程圖見圖 。脫硝還原劑噴入爐膛溫度為 850～ 1250℃ 的區(qū)域，在無催化劑作用下， NH3或尿素等氨基還原劑可選擇性地還原煙氣中的 NOx，反應(yīng)式如下： VH3 為還原劑： 4 NH3+4NO+02 4\2+6H20 尿素為還原劑： 2NO+CO(NH2)2+1/202 2N2+c02+2H20 當(dāng)反應(yīng)溫度過高時，由于氨的分解會使 NOx 還原率降低，另．’方面，反應(yīng)溫 度過低時，氨的逃逸增加，也會使 NOx還原率降低。各風(fēng)量配比見表 2。 本次改造 OFA 從各角總二次風(fēng)道引出，在標(biāo)高 米處通過 OFA噴口水平 進入爐膛，燃盡風(fēng)道設(shè)調(diào)節(jié)風(fēng)門控制風(fēng)量，風(fēng)道巾布置柔性補償器，以保證鍋爐 本體鋼架不承受更多的載荷，并滿足膨脹要求；設(shè)置吊架，承受風(fēng)道載衙。為了完 成全部燃燒過程，完傘燃燒所需的守氣 圖三、 OFA空氣分級燃燒示意圖 從燃燒器的上方噴入，’ j第一、 j：階段的貧氧燃燒條件下的煙氣混合，在空氣過 剩系數(shù) al 的條件下完成全部燃燒過程。 煤 圖一、 低氮燃燒器改造示意圖 ┏━┳━━┓ ┃ ( ┃ X ┃ ┣━╋━━┫ ┃ ( ┃≯ ┃ ┗━┻━━┛ 煤粉分布盤 低氮燃燒器噴口 I劁 、煤粉分布盤和低氮燃燒器噴口簡圖 OFA空氣分級燃燒技術(shù)原理如圖三， 供給各燃燒器的空氣量控制在理論空氣 量的 90%左右，使煤粉在缺氧的 燃燒條件 下燃燒，此時主燃燒區(qū)內(nèi)空氣過剩系數(shù) Q為 0. 9～ 0. 95，在這一燃燒區(qū)域內(nèi)為還 原性氣氛，從而抑制 NOx的牛成。煤粉分布盤距低氮燃燒器噴 n 距離為1650mm。低氮燃燒器在現(xiàn)有的四個角的上、一卜層一次 JxL管 （共 8 個）進行改造（見圖一 ）。州市屬于環(huán)保要求的重點城市，結(jié)合今后環(huán)保標(biāo) 準(zhǔn)的彳 i斷嚴(yán)細，㈨此我們將本次 2煤粉爐脫硝技術(shù)改造后 NOx 的排放濃度 定在≤ 240mg/\m3（鍋爐負荷不低于 70%時）：且改造后鍋爐熱效率不降低。 最終廣石化選擇了低氮燃燒器 、分段燃燒及 SNCR技術(shù)相結(jié)合的脫硝路線。fnJ多、場地大，不便操作， I 大 l 此主要選擇燃燒過程中脫硝及燃燒后的煙氣脫硝的技術(shù)。在脫硝技術(shù)選擇方面，由 jj：燃燒前脫氮要占用 f139。為了響應(yīng)“辦好Ⅱ 運會、■好東道主”的號召， NOx排放必須達標(biāo)。 1990年投產(chǎn) ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┫ ┃ ┃ WG2220/9. 813 高壓、汽包、自然循環(huán)、同態(tài)排渣煤粉 ┃ ┃鍋爐類型 ┃爐 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┫ ┃燃燒配置 ┃直流四角噴燃每個角一、I． ^：次風(fēng)布置為 212212 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┫ ┃燃料類型 ┃煙煤 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┫ ┃假想切圓 ┃① 522mm ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┫ ┃弧臨界或超臨界 ┃高壓 9. 8Mpa ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━╋━━━━ ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┫ ┃鍋爐負荷 ┃ 220t/h