【正文】 ikely give some regulatory forbearance to local government debt to prevent a surge in banks39。s trillion yuan government debt will be due this year and the amp。 GF Securities analyst Mu Hua said in a recent to Noah Wealth Management, a Chinese financial service pany, a total of billion yuan of property trust products will be due this year, well above the billion yuan last year, putting huge pressure on property developers39。 question is whether investors see a few more problem numbers down the three years starting 2009, banks in China issued a total of 25 trillion yuan ofrenminbidenominated loans, with roughly 40% of the lending going to governmentinitiated infrastructure projects and the property sector.39。t give a reason, but the earnings reports from Chinese banks this week offered some cues: The property market might be the Construction Bank said among the total, its nonperforming loans related to the real estate sector surged 20% over the same Bank said the nonperforming ratio of its real estate financing businesses was %, well above its overall bad loan ratio of %.Home prices have been under pressure for about two years, but it39。s largest nonstateowned bank, posted a rise of 200 million yuan in nonperforming loans in loans at Industrial Bank by 99 million yuan last tellingly, data from the Chinese banking regulator showed that the nonperforming loan ratio in the nation39。China Construction Bank Corp., the bank on the mainland, reported a billion yuan rise in such of China Ltd.39。 Commercial Bank of China Ltd., the nation39。s macro situation show up on the bottom , for example, bad 39。 net ine surged to record highs last year, defying the slowing growth on the world39。 net ine surged to record highs last year, defying the slowing growth on the world39。合金鋼的淬透性（1938），頁55–56施韋特費(fèi)格，：密度、熱收縮 鋼鐵研究，62（1991），頁24–33 《熱沖壓的回顧》，1997 《在低合金鋼組織和淬透性預(yù)測(cè)》巴刻德斯坦（主編），對(duì)鐵合金的相變國際會(huì)議（1983），頁125–148 馬爾堡，1959馬伯格，.《純鐵碳合金和普通碳鋼的奧氏體馬氏體相變的一般方程》金屬學(xué)報(bào)，7（1959），頁59–60 李等，2010 《端淬1045鋼奧氏體分解動(dòng)力學(xué)模型》工程，527（2010），頁3186–3194 李等，1998 李紅五，《一種鋼的淬透性預(yù)測(cè)的計(jì)算模》1998），頁661–672第三篇：畢業(yè)論文外文翻譯經(jīng)濟(jì)增速放緩對(duì)中國銀行業(yè)的影響顯現(xiàn) Lagging Indicators: China39。LSDYNA論壇，烏爾姆，德國（2012），頁84–86 （主編），7。喬治《熱點(diǎn)一個(gè)量身定制的性能–實(shí)驗(yàn)和建模實(shí)驗(yàn)室規(guī)模的B柱成形》 （6）而這些初步結(jié)果是令人鼓舞的，現(xiàn)在需要進(jìn)一步的工作來評(píng)估在焊后熱處理?xiàng)l件對(duì)SA508鋼激光焊接性能，而且同樣重要的是，這項(xiàng)工作擴(kuò)展到評(píng)估在材料厚截面焊接接頭激光性能。這表明，馬氏體組織幾乎總是在SA508鋼作為激光焊接的后果。（4）為激光和GTA焊接試樣在熔合區(qū)和熱影響區(qū)的硬度，在焊接條件下，約為基體材料的雙，為激光焊接稍高的測(cè)量值（~ 430 ）比GTA焊接（~ 410 ）。焊縫拉伸試樣斷裂在母材遠(yuǎn)離焊接區(qū)。焊縫無宏觀缺陷。所有的標(biāo)本中提取的基礎(chǔ)材料斷裂的方式，與缺口對(duì)準(zhǔn)，與一個(gè)相對(duì)直的路徑，如圖14所示。這可能歸因于裂紋的彎曲的傳播路徑，從而增加了該地區(qū)的斷裂面相比，從基底材料中提取的試樣，從而增加了吸收的能量。這可能是由于從缺口開始的裂縫，然后直接傳播的基礎(chǔ)材料。C和?20176。脆性區(qū)不能吸收太多的能量在斷裂之前。這可能是由于啟動(dòng)從缺口裂紋并擴(kuò)展直接通過熱影響區(qū)?；w材料可以吸收一定的能量，但脆性區(qū)可以吸收較少的能量在骨折。這可能由于啟動(dòng)從缺口和偏離到基體材料中裂紋的發(fā)生，然后繼續(xù)通過熱影響區(qū)傳播。這兩個(gè)因素將有助于在激光焊接試樣的夏比沖擊試驗(yàn)的困難，即裂紋偏離焊縫為基料，從而誤導(dǎo)沖擊韌性的結(jié)果。與焊接過程中的硬化導(dǎo)致的焊接拉伸試驗(yàn)樣品的基礎(chǔ)材料，沒有任何損失的強(qiáng)度。當(dāng)然，我們必須牢記，SA508鋼會(huì)一直進(jìn)行焊后熱處理焊后和大多數(shù)，如果不是所有的相變硬化，將逆轉(zhuǎn)。由于在ICHAZ材料只有部分轉(zhuǎn)化為馬氏體，在焊接過程中及其他未轉(zhuǎn)化的材料保留，對(duì)ICHAZ的屈服強(qiáng)度低于粗晶區(qū)和細(xì)晶區(qū)的材料完全轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。[ 12 ]在SA508鋼。硬度測(cè)試結(jié)果表明，焊縫金屬的屈服強(qiáng)度可以等于甚至超過的熱影響區(qū)。鋼的強(qiáng)度和硬度之間有一個(gè)大致的比例關(guān)系，具有更高強(qiáng)度的材料，盡管這并不總是這種情況。晶粒尺寸的變化，因?yàn)樵诓煌淖訋У牟煌臒嵫h(huán)。這表明，508鋼的情況下預(yù)熱，GTA焊接在硬化焊接接頭激光焊接具有相同的效果。具有高硬度馬氏體是在激光焊接熔合區(qū)和熱影響區(qū)的產(chǎn)生，以及在焊接條件下，激光的熔合區(qū)和熱影響區(qū)的顯微硬度焊縫超過一倍，相比于基體材料。冷卻速率在激光焊接熔合區(qū)和熱影響區(qū)經(jīng)歷了比馬氏體轉(zhuǎn)變的臨界冷卻速度高出約20至40倍。該鋼的溫度相對(duì)較高，馬氏體形成的臨界冷卻速度相對(duì)較低。C和馬氏體的臨界冷卻速率約為15176。然而，有更多的回火馬氏體在每個(gè)子區(qū)域，由于較高的熱輸入和較慢的冷卻速率與GTA焊接和激光焊接相比。在FGHAZ最終組織將馬氏體混合一些汽車回火馬氏體。材料是完全重新奧氏體化在這一地區(qū)，但有限的奧氏體晶粒生長由于相對(duì)較低的峰值溫度和時(shí)間很短的時(shí)間在這個(gè)溫度范圍[ 28 ]和[ 46 ]。在FGHAZ峰值溫度略高于Ac3溫度（800176。C和800176。根據(jù)模擬結(jié)果。在ICHAZ的最終組織將可能包括貝氏體和馬氏體的混合了回火馬氏體，如圖7所示（一）。當(dāng)馬氏體轉(zhuǎn)變停止，在這個(gè)溫度仍會(huì)ICHAZ足夠高的馬氏體自回火。本區(qū)（ICHAZ）只能部分轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體的焊接熱循環(huán)過程中的。C，但低于800176。這一地區(qū)可能會(huì)接近ICHAZ的外邊界。根據(jù)仿真結(jié)果，從焊縫中心線的距離為2毫米，最高溫度約為700176。這些冷卻速度比馬氏體形成的臨界冷卻速度快得多。C和246176。C（馬氏體開始溫度）之間的溫度范圍內(nèi)的平均冷卻速率，在0毫米，176。C/S）。根據(jù)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變（CCT）508鋼[ 23 ]圖，為形成馬氏體臨界冷卻速度為900176。有望熔合區(qū)內(nèi)，（母材）無固態(tài)相變的發(fā)生，因?yàn)樵谶@個(gè)位置的峰值溫度低于Ac1溫度（700176。C。176。920176。1300176。融合區(qū)內(nèi)，而點(diǎn)在1毫米約恰逢融合線，分別。由此產(chǎn)生的預(yù)測(cè)模型，可以用來推斷的微觀結(jié)構(gòu)，有可能產(chǎn)生的激光焊接過程中。4討論。似乎有低估的趨勢(shì)，冷卻速度。每個(gè)位置的峰值溫度都很好。計(jì)算出的焊縫幾何尺寸和尺寸與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好。如果假定聚變邊界對(duì)應(yīng)于約1500176?；诜逯禍囟鹊目臻g分布，焊縫形貌和尺寸可以預(yù)測(cè)。一個(gè)squirrel2040系列數(shù)據(jù)記錄器，用于在焊接過程中的熱歷史記錄。為了驗(yàn)證模擬結(jié)果，無論是實(shí)驗(yàn)測(cè)得的熱循環(huán)和熔合區(qū)形態(tài)進(jìn)行了比較與那些從模擬所產(chǎn)生的預(yù)測(cè)。在這里，T和T0在板被焊接的表面溫度和環(huán)境溫度，分別。所使用的材料的熱物理性能的文獻(xiàn)[ 45 ] 在熱分析過程中，對(duì)流邊界條件適用于所有自由表面的模型，除了對(duì)稱的平面，其中一個(gè)絕熱邊界條件。配電遵循高斯熱流分布在每一層的旋轉(zhuǎn)拋物面。在體積熱源模型，高斯熱通量分布往往假定在徑向方向和“鑰匙孔”被認(rèn)為是一個(gè)圓柱體或截?cái)噱F[ 39 ]。有一個(gè)公認(rèn)的“鑰匙孔”現(xiàn)象[ 39 ]，[ 42 ]和[ 43 ]，其中一些激光功率被吸收的離子蒸汽在鑰匙孔，并轉(zhuǎn)移到焊接熔池表面，這也是“小孔”邊界。瞬態(tài)溫度，噸，被確定為一個(gè)函數(shù)的時(shí)間，噸，和空間（，），通過求解下面的傳熱方程[ 37 ]和[ 38 ]在這里，K（t）的熱導(dǎo)率為在1 K W M??1溫度的功能，ρ（t）是密度為3的魔芋葡甘聚糖?溫度功能，CP（T）是在恒定的壓力作為一個(gè)J 1 K 1公斤??溫度函數(shù)的具體熱，和QV是WM3容積熱通量 高功率激光束是一個(gè)高度集中的熱源，熱源模型通常用于在激光束焊接的數(shù)值分析中的各種穿透深度的功率密度的變化。在這個(gè)模型中，X軸對(duì)應(yīng)的焊接方向，Y軸是正常的焊接方向但在板的平面，和Z方向的平面外方向。細(xì)網(wǎng)格中的熔合區(qū)附近的熱影響區(qū)，陡峭的溫度梯度可以預(yù)期，而較粗的網(wǎng)格被用來進(jìn)一步遠(yuǎn)離焊縫和熱影響區(qū)的坡度可能沒那么嚴(yán)重。圖17顯示了網(wǎng)格配置。（4）由于焊接接頭的對(duì)稱性，可以應(yīng)用于對(duì)稱性，因此，只有必要的模擬焊接接頭的一側(cè)。（3）在焊接過程中的熱流量是由傳導(dǎo)和對(duì)流的影響，即輻射的影響可以忽略。三維有限元建模的自激光焊接工藝的制定和程序這是理解激光自熔焊接SA508鋼時(shí)的微觀組織演化研究焊接過程的溫度場(chǎng)的重要，這是特別是在焊接熱影響區(qū)的情況。C，在室溫下呈現(xiàn)韌性斷裂的等軸韌窩在圖16（g）–（J）。C，無論是基礎(chǔ)材料和激光焊接的試樣，達(dá)到更高的吸收能量呈現(xiàn)韌性斷裂表面的等軸韌窩在圖16（d）和（e），而較低的能量吸收了由解理斷裂表面的激光焊接試樣（圖16（f））。C顯示韌性斷裂表面的等軸韌窩（圖16（b））。（圖16（a）和（c））。斷口的基體材料和激光焊接試樣的沖擊試驗(yàn)后，在圖16中所示的高放大倍率。在0176。激光焊接試樣斷裂在?20176。斷裂的基礎(chǔ)材料試件在?20176。激光焊接試樣斷裂在?40176。韌性斷裂的區(qū)域和隨后的脆性斷裂的區(qū)域之間的邊界清楚地是在圖15（1）。為基料在?40176。C為激光焊接的試樣，但在這些溫度約100 J這些孤立的低韌性值貢獻(xiàn)了大量分散在吸收能量值的激光焊接試樣在測(cè)試溫度低平均值。然而，有孤立的低能量吸收值66 J在?40176。176。C對(duì)應(yīng)的測(cè)試溫度，?20176。它可以發(fā)現(xiàn)從夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果的平均吸收的激光焊縫試樣的能量相媲美的基礎(chǔ)材料。176。C對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)溫度，?20176。相比之下，激光焊接的結(jié)果中的散射意味著任何這樣的趨勢(shì)是不明顯的。許多研究人員已經(jīng)reported，激光和電子束焊接過程中可能對(duì)目前的困難owing韌性試驗(yàn)區(qū)的兩個(gè)窄融合在一起，有一個(gè)大學(xué)學(xué)位的高強(qiáng)度的高匹配接頭[ 31 ]，[ 32 ]，[ 33 ]和[ 34 ]。C），這可能是attributed的偏差，在斷裂的裂紋。測(cè)試結(jié)果的基礎(chǔ)材料是repeatable，當(dāng)測(cè)試結(jié)果的激光焊接試樣的顯著為低散射的測(cè)試temperatures（?40176?！蹲映叽缭嚇訑嗔押髎hown夏比沖擊試驗(yàn)是在圖14。此外，它可以從拉伸試驗(yàn)結(jié)果表明，材料的厚度對(duì)屈服強(qiáng)度和斷裂強(qiáng)度幾乎沒有影響，與2毫米厚，6毫米厚的材料呈現(xiàn)類似的屈服強(qiáng)度和斷裂強(qiáng)度。然而，焊接試樣的表觀伸長率略低與那些相應(yīng)基礎(chǔ)材料相比。所記錄的應(yīng)力應(yīng)變曲線的基本材料和焊接試樣的厚度為2毫米和6毫米，如圖11所示。YS，為2毫米厚的基底材料的抗拉強(qiáng)度和延伸率分別為501 MPa、633 %，分別。相比較而言，明顯的屈服強(qiáng)度（YS）、抗拉強(qiáng)度（UTS）和2毫米厚的鎢極氬弧焊試樣明顯伸長估計(jì)為498 MPa、633 %，分別。所有的拉伸破壞發(fā)生在遠(yuǎn)離焊接區(qū)域的。盡管如此，在這項(xiàng)研究中，測(cè)得的值被包括提供一個(gè)定性的比較，每個(gè)焊縫。室溫拉伸行為交叉焊縫的拉伸數(shù)據(jù)如表觀屈服強(qiáng)度參數(shù)，拉伸強(qiáng)度和伸長率均明顯，2毫米厚的鎢極氬弧焊試樣和6毫米厚的激光焊接試樣總結(jié)在表4中，其中包括平均值和標(biāo)準(zhǔn)偏差。在激光熔合區(qū)和熱影響區(qū)的硬度焊接接頭（~ 430 ）高于熔合區(qū)的GTA焊接接頭（~ 410 ）。在熔合區(qū)的硬度略高于激光焊接試樣的焊接熱影響區(qū)。可以看出，無論是激光在焊縫及熱影響區(qū)的硬度（~ 430 ）和多倫多（~ 410 ）焊接試樣高于基體材料的兩倍（~ 200 ）。在粗晶區(qū)，顯微組織由馬氏體和回火馬氏體粗粒度的汽車，而在融合區(qū)，粗大的馬氏體和自動(dòng)觀察回火馬氏體。在焊縫，包括貝氏體組織在ICHAZ，marteniste和自回火馬氏體。在基姆等人的工作中。對(duì)焊接工藝的焊接熱影響區(qū)內(nèi)的不同子帶