【正文】 過程中的。C，但低于800176。這一地區(qū)可能會(huì)接近ICHAZ的外邊界。根據(jù)仿真結(jié)果，從焊縫中心線的距離為2毫米，最高溫度約為700176。這些冷卻速度比馬氏體形成的臨界冷卻速度快得多。C和246176。C（馬氏體開始溫度）之間的溫度范圍內(nèi)的平均冷卻速率，在0毫米，176。C/S）。根據(jù)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變（CCT）508鋼[ 23 ]圖，為形成馬氏體臨界冷卻速度為900176。有望熔合區(qū)內(nèi)，（母材）無固態(tài)相變的發(fā)生，因?yàn)樵谶@個(gè)位置的峰值溫度低于Ac1溫度（700176。C。176。920176。1300176。融合區(qū)內(nèi)，而點(diǎn)在1毫米約恰逢融合線，分別。由此產(chǎn)生的預(yù)測(cè)模型，可以用來推斷的微觀結(jié)構(gòu)，有可能產(chǎn)生的激光焊接過程中。4討論。似乎有低估的趨勢(shì)，冷卻速度。每個(gè)位置的峰值溫度都很好。計(jì)算出的焊縫幾何尺寸和尺寸與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好。如果假定聚變邊界對(duì)應(yīng)于約1500176?；诜逯禍囟鹊目臻g分布，焊縫形貌和尺寸可以預(yù)測(cè)。一個(gè)squirrel2040系列數(shù)據(jù)記錄器，用于在焊接過程中的熱歷史記錄。為了驗(yàn)證模擬結(jié)果，無論是實(shí)驗(yàn)測(cè)得的熱循環(huán)和熔合區(qū)形態(tài)進(jìn)行了比較與那些從模擬所產(chǎn)生的預(yù)測(cè)。在這里，T和T0在板被焊接的表面溫度和環(huán)境溫度，分別。所使用的材料的熱物理性能的文獻(xiàn)[ 45 ] 在熱分析過程中，對(duì)流邊界條件適用于所有自由表面的模型，除了對(duì)稱的平面，其中一個(gè)絕熱邊界條件。配電遵循高斯熱流分布在每一層的旋轉(zhuǎn)拋物面。在體積熱源模型，高斯熱通量分布往往假定在徑向方向和“鑰匙孔”被認(rèn)為是一個(gè)圓柱體或截?cái)噱F[ 39 ]。有一個(gè)公認(rèn)的“鑰匙孔”現(xiàn)象[ 39 ]，[ 42 ]和[ 43 ]，其中一些激光功率被吸收的離子蒸汽在鑰匙孔，并轉(zhuǎn)移到焊接熔池表面，這也是“小孔”邊界。瞬態(tài)溫度，噸，被確定為一個(gè)函數(shù)的時(shí)間，噸，和空間（，），通過求解下面的傳熱方程[ 37 ]和[ 38 ]在這里，K（t）的熱導(dǎo)率為在1 K W M??1溫度的功能，ρ（t）是密度為3的魔芋葡甘聚糖?溫度功能，CP（T）是在恒定的壓力作為一個(gè)J 1 K 1公斤??溫度函數(shù)的具體熱，和QV是WM3容積熱通量 高功率激光束是一個(gè)高度集中的熱源，熱源模型通常用于在激光束焊接的數(shù)值分析中的各種穿透深度的功率密度的變化。在這個(gè)模型中，X軸對(duì)應(yīng)的焊接方向，Y軸是正常的焊接方向但在板的平面，和Z方向的平面外方向。細(xì)網(wǎng)格中的熔合區(qū)附近的熱影響區(qū)，陡峭的溫度梯度可以預(yù)期，而較粗的網(wǎng)格被用來進(jìn)一步遠(yuǎn)離焊縫和熱影響區(qū)的坡度可能沒那么嚴(yán)重。圖17顯示了網(wǎng)格配置。（4）由于焊接接頭的對(duì)稱性，可以應(yīng)用于對(duì)稱性，因此，只有必要的模擬焊接接頭的一側(cè)。（3）在焊接過程中的熱流量是由傳導(dǎo)和對(duì)流的影響，即輻射的影響可以忽略。三維有限元建模的自激光焊接工藝的制定和程序這是理解激光自熔焊接SA508鋼時(shí)的微觀組織演化研究焊接過程的溫度場的重要，這是特別是在焊接熱影響區(qū)的情況。C，在室溫下呈現(xiàn)韌性斷裂的等軸韌窩在圖16（g）–（J）。C，無論是基礎(chǔ)材料和激光焊接的試樣，達(dá)到更高的吸收能量呈現(xiàn)韌性斷裂表面的等軸韌窩在圖16（d）和（e），而較低的能量吸收了由解理斷裂表面的激光焊接試樣（圖16（f））。C顯示韌性斷裂表面的等軸韌窩（圖16（b））。（圖16（a）和（c））。斷口的基體材料和激光焊接試樣的沖擊試驗(yàn)后，在圖16中所示的高放大倍率。在0176。激光焊接試樣斷裂在?20176。斷裂的基礎(chǔ)材料試件在?20176。激光焊接試樣斷裂在?40176。韌性斷裂的區(qū)域和隨后的脆性斷裂的區(qū)域之間的邊界清楚地是在圖15（1）。為基料在?40176。C為激光焊接的試樣，但在這些溫度約100 J這些孤立的低韌性值貢獻(xiàn)了大量分散在吸收能量值的激光焊接試樣在測(cè)試溫度低平均值。然而，有孤立的低能量吸收值66 J在?40176。176。C對(duì)應(yīng)的測(cè)試溫度，?20176。它可以發(fā)現(xiàn)從夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果的平均吸收的激光焊縫試樣的能量相媲美的基礎(chǔ)材料。176。C對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)溫度，?20176。相比之下，激光焊接的結(jié)果中的散射意味著任何這樣的趨勢(shì)是不明顯的。許多研究人員已經(jīng)reported，激光和電子束焊接過程中可能對(duì)目前的困難owing韌性試驗(yàn)區(qū)的兩個(gè)窄融合在一起，有一個(gè)大學(xué)學(xué)位的高強(qiáng)度的高匹配接頭[ 31 ]，[ 32 ]，[ 33 ]和[ 34 ]。C），這可能是attributed的偏差，在斷裂的裂紋。測(cè)試結(jié)果的基礎(chǔ)材料是repeatable，當(dāng)測(cè)試結(jié)果的激光焊接試樣的顯著為低散射的測(cè)試temperatures（?40176?！蹲映叽缭嚇訑嗔押髎hown夏比沖擊試驗(yàn)是在圖14。此外，它可以從拉伸試驗(yàn)結(jié)果表明，材料的厚度對(duì)屈服強(qiáng)度和斷裂強(qiáng)度幾乎沒有影響，與2毫米厚，6毫米厚的材料呈現(xiàn)類似的屈服強(qiáng)度和斷裂強(qiáng)度。然而，焊接試樣的表觀伸長率略低與那些相應(yīng)基礎(chǔ)材料相比。所記錄的應(yīng)力應(yīng)變曲線的基本材料和焊接試樣的厚度為2毫米和6毫米，如圖11所示。YS，為2毫米厚的基底材料的抗拉強(qiáng)度和延伸率分別為501 MPa、633 %，分別。相比較而言，明顯的屈服強(qiáng)度（YS）、抗拉強(qiáng)度（UTS）和2毫米厚的鎢極氬弧焊試樣明顯伸長估計(jì)為498 MPa、633 %，分別。所有的拉伸破壞發(fā)生在遠(yuǎn)離焊接區(qū)域的。盡管如此，在這項(xiàng)研究中，測(cè)得的值被包括提供一個(gè)定性的比較，每個(gè)焊縫。室溫拉伸行為交叉焊縫的拉伸數(shù)據(jù)如表觀屈服強(qiáng)度參數(shù)，拉伸強(qiáng)度和伸長率均明顯，2毫米厚的鎢極氬弧焊試樣和6毫米厚的激光焊接試樣總結(jié)在表4中，其中包括平均值和標(biāo)準(zhǔn)偏差。在激光熔合區(qū)和熱影響區(qū)的硬度焊接接頭（~ 430 ）高于熔合區(qū)的GTA焊接接頭（~ 410 ）。在熔合區(qū)的硬度略高于激光焊接試樣的焊接熱影響區(qū)?？梢钥闯觯瑹o論是激光在焊縫及熱影響區(qū)的硬度（~ 430 ）和多倫多（~ 410 ）焊接試樣高于基體材料的兩倍（~ 200 ）。在粗晶區(qū)，顯微組織由馬氏體和回火馬氏體粗粒度的汽車，而在融合區(qū)，粗大的馬氏體和自動(dòng)觀察回火馬氏體。在焊縫，包括貝氏體組織在ICHAZ，marteniste和自回火馬氏體。在基姆等人的工作中。對(duì)焊接工藝的焊接熱影響區(qū)內(nèi)的不同子帶的結(jié)構(gòu)是相似的。微觀結(jié)構(gòu)特征焊接接頭各子區(qū)域內(nèi)的顯微組織演變主要由焊接熱循環(huán)過程中的峰值溫度和每個(gè)相應(yīng)的子區(qū)域的冷卻速度[ 27 ]和[ 28 ]確定。在熔合區(qū)和熱影響區(qū)寬度大于6毫米厚的激光焊縫寬得多。一個(gè)宏觀部分通過手工自體GTA焊接2毫米厚的SA508鋼如圖6所示。在光學(xué)顯微鏡下，它被觀察到的晶粒尺寸隨距離從焊縫中心線。熔合區(qū)由粗大的柱狀枝晶顆粒組成，其與垂直于熔合邊界的方向?qū)?zhǔn)。沒有任何證據(jù)的缺陷，如孔隙度或削弱。宏觀結(jié)構(gòu)特征SA508鋼焊接接頭的自體激光對(duì)接結(jié)構(gòu)，采用優(yōu)化的參數(shù)，如圖5所示。3。與2毫米的厚度板被用在GTA焊接固有的淺層滲透，雙面焊接進(jìn)行了。350 GTA焊接電源是用于焊接2毫米厚的鋼板508。優(yōu)化的焊接參數(shù)在表2中概述。在圖4中給出了不同焊接參數(shù)的結(jié)果。激光頭由8個(gè)傾斜傾斜，以防止反射。激光焦點(diǎn)設(shè)置在板的頂部表面的2毫米。最初的試驗(yàn)進(jìn)行了使用珠的板的配置，而不是加入兩個(gè)不同的板，以優(yōu)化焊接參數(shù)。每一張優(yōu)惠券在測(cè)試前的半小時(shí)內(nèi)舉行相關(guān)的測(cè)試，以確保整個(gè)樣品的溫度均勻一致。C、0 C和176。夏比沖擊試驗(yàn)的基礎(chǔ)材料和焊接的樣品上進(jìn)行茲維克Roell夏比沖擊試驗(yàn)機(jī)在?40176。焊接鋼筋的臉和根部焊縫試樣的地區(qū)由手工打磨砂紙?jiān)诶旌拖谋葲_擊試驗(yàn)進(jìn)行刪除。夏比和交叉焊縫拉伸試樣從電火花加工過程中使用的焊接穩(wěn)定狀態(tài)的區(qū)域提取。這些沖擊試樣的寬度是由板塊焊接厚度的限制，即6毫米。子尺寸夏比沖擊試驗(yàn)樣品的制備在BS EN 100451:1990意圖。并在BM 。使用負(fù)載3公斤，停留一段時(shí)間10 s的維氏顯微硬度機(jī)測(cè)試硬度（Struers duramin2）。表面硬度測(cè)量使用Struers duramin2維氏顯微硬度計(jì)進(jìn)行。在焊接過程中保護(hù)熔池，用氬氣保護(hù)試樣的頂部和背面。噴砂處理后，用丙酮清洗表面，然后將基體材料固定，以保證充分的約束。350 GTA焊接電源是用于手動(dòng)自體GTA焊接實(shí)驗(yàn)。激光頭安裝在一個(gè)六軸庫卡機(jī)器人。從光纖的一端發(fā)射的激光束被準(zhǔn)直由一個(gè)150毫米焦距的鏡頭，然后聚焦到試樣表面用鏡頭用400毫米焦距。實(shí)驗(yàn)使用連續(xù)波光纖激光器進(jìn)行（IPG yls16000）與一個(gè)16千瓦的最大功率。作為收到SA508 （EDM）焊接試驗(yàn)?；w材料的微觀結(jié)構(gòu)（BM）是一個(gè)暴躁的上貝氏體結(jié)構(gòu)。光學(xué)顯微鏡和掃描電子顯微鏡（SEM）對(duì)基地SA508鋼的顯微組織圖像都顯示在圖1（a）和（b），分別。C和800176。條款1鋼[ 23 ]。MS（馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度在420 C）176。碳當(dāng)量（CE）是一個(gè)參數(shù)，通常用于評(píng)價(jià)鋼的焊接性，它被定義為合金元素除碳的碳當(dāng)量濃度的百分比，從鋼的淬透性的觀點(diǎn)。材料與實(shí)驗(yàn)程序作為收到的基體材料（BM）在這項(xiàng)研究中使用的是調(diào)質(zhì)SA508 。本文介紹了實(shí)驗(yàn)和建模，并報(bào)告了這項(xiàng)工作所產(chǎn)生的初步結(jié)果。數(shù)值的解決方案是使用商業(yè)軟件ANSYS生成，并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了比較，驗(yàn)證了數(shù)值模型。顯微組織和力學(xué)性能，如拉伸強(qiáng)度、硬度、和在焊接條件下研究了沖擊韌性的焊接構(gòu)件。在本研究中，單次自體激光焊接是參加SA508條款3鋼板。它也很難保證測(cè)量位置的溫度可以正確地記錄下來。在焊接過程中的溫度歷史可以記錄使用熱電偶。在低合金鋼焊接過程中發(fā)生的固態(tài)相變可能是非常復(fù)雜的，在某些鋼中，它可以很難預(yù)測(cè)焊接接頭的不同子區(qū)域的組織結(jié)構(gòu)。[ 21 ]成功焊接了20毫米厚的316不銹鋼使用1千瓦IPG單模光纖激光器的超窄間隙（ mm間隙寬度），雙方采用多道窄間隙焊接的方法。[ 20 ]首先報(bào)道了8毫米厚的316毫米厚的50毫米厚鋼板的窄間隙焊接。事實(shí)上，激光焊接到中等厚的部分奧氏體不銹鋼的應(yīng)用已經(jīng)探討過。此外，激光焊接可以實(shí)現(xiàn)使用遠(yuǎn)程控制，因?yàn)榧す馐梢允褂霉饫w和焊接頭可以安裝在一個(gè)工業(yè)機(jī)器人。這將是復(fù)合的，如果更多的焊接通道和添加更多的填充材料是必需的，由于就業(yè)的更廣泛的焊接槽，這些因素也可能有助于增加生產(chǎn)成本。locsdon [ 17 ] kJ /毫米每通過一個(gè)熱輸入。Murty等人?；返取Ｔ诎姹?43。這些通常是采用電弧焊接實(shí)現(xiàn)，其次是為焊后熱處理以恢復(fù)在熱影響區(qū)（HAZ）韌性。SA508鋼已經(jīng)用于許多RPV?的壓水反應(yīng)堆制造因?yàn)樗麄兲峁┑慕Y(jié)合強(qiáng)度，延展性好，斷裂韌性，相對(duì)于機(jī)械性能的均勻性，和他們的經(jīng)濟(jì)[ 9 ]、[ 10 ]、[ 11 ]和[ 12 ]。取決于高溫壓力容器材料的耐久性，高壓力和放射性環(huán)境。初步結(jié)果表明，激光焊接工藝可以無宏觀缺陷的焊縫，激光焊接的強(qiáng)度和韌性在這項(xiàng)研究中的聯(lián)合，得到的值，在焊接的母材條件。這個(gè)顯微組織和力學(xué)性能（包括顯微硬度、抗拉強(qiáng)度、延伸率等夏比沖擊韌性）的特點(diǎn)和結(jié)構(gòu)進(jìn)行了比較電弧焊接。核部件通常采用電弧焊接工藝，但與設(shè)計(jì)為未來的新建設(shè)項(xiàng)目超過60年的生活，新的焊接技術(shù)正在尋求。現(xiàn)有的材料模型進(jìn)行分析和擴(kuò)展以提高計(jì)算鐵氧體、珍珠巖的數(shù)量和分布，其預(yù)測(cè)的準(zhǔn)確性，整個(gè)退火過程中貝氏體和馬氏體。通過人臉的相變引起的體積膨脹為面心立方（FCC）為體心立方（BCC）和體心四方（BCT）馬氏體的形成導(dǎo)致相變誘導(dǎo)株的整體應(yīng)力熱沖壓的車身部件的計(jì)算是很重要的。住宅設(shè)計(jì)中仍然是占主導(dǎo)地位的傳統(tǒng)審美，現(xiàn)代派成語再次主宰體制和現(xiàn)代商業(yè)慣例，第二篇：外文文獻(xiàn)翻譯譯文[定稿]在激光作用下核壓力容器鋼焊接接頭的顯微組織和力學(xué)性能摘要:設(shè)計(jì)間接熱沖壓工藝，利用有限元法對(duì)零件的幾何尺寸和力學(xué)性能進(jìn)行了預(yù)測(cè)。然而, 后現(xiàn)代美學(xué)缺乏牽引,由90年代中期以來,一種新的現(xiàn)代(或hypermodern),批評(píng)中的不少現(xiàn)代已重新批駁,并重新評(píng)估。的設(shè)計(jì), ,伊頓Hodgkinson預(yù)計(jì)推出了型鋼梁, 導(dǎo)致廣泛使用鋼架建設(shè)，工業(yè)結(jié)構(gòu)完全改變了這種窘迫的面貌,英國北部領(lǐng)導(dǎo)的描述, “黑暗魔鬼作坊”, 1851年,是一個(gè)早期的例子,鋼鐵及玻璃 施工。 , 是一個(gè)詞給了一些建筑風(fēng)格有類似的特點(diǎn), 主要的簡化形式,并大量造就了一些建筑師、建筑教育家和展品,很少有現(xiàn)代的建筑物, 一些歷史學(xué)家認(rèn)為進(jìn)化的現(xiàn)代建筑作為一個(gè)社會(huì)問題, 息息相關(guān)的工程中的現(xiàn)代性,從而影響了啟蒙運(yùn)動(dòng), 那就是獲得新的建筑材料,如鋼鐵, 混凝土和玻璃驅(qū)車發(fā)明新的建筑技術(shù), shrewsbury查爾斯bage首先用他的39。tat appeared to materialize in controversy around the Pan Am Building that loomed over Grand Central Station, taking advantage of the modernist real estate concept of “air rights”,[1] In criticism by Ada Louise Huxtable and Douglas Haskell it was seen to “sever” the Park Avenue streetscape and “tarnish” the reputations of its consortium of architects: Walter Gropius, Pietro Belluschi and the中文譯文：現(xiàn) 代 建 筑現(xiàn)代建筑,不被混淆與39。a kind of pause, even a kind of exhaustion.” At the Metropolitan Museum of Art, a 1961 symposium discussed the question “Modern Architecture: Death or Metamorphosis?” In New York, the coup d39。s Second Goetheanum, built fromArchitects who worked in the international style wanted to break with architectural tradition and design simple, unornamented most monly used materials are glass for the facade, steel for exterior