【正文】 流燃燒器，軸向可動(dòng)葉輪，其中， tg =350 ℃，取ρ g= kg/m3，流速查表 522，取 w=30 m/s,ξ 0查表 455 取ξ 0=， K=，μ =0 二次風(fēng)阻力： △ pξ =ξ 0（ 1+Kμ）22wgρ =（ 1+ 0） 302? = Pa 2)空氣預(yù)熱器中二次風(fēng)阻力 一次風(fēng)在空氣預(yù)熱器的進(jìn)口 t1=30 ℃ , 出口 t2=350 ℃ ， 選取t= 221 tt? = 235030? =190 ℃， 0ρ = kg/m3，ν = 106 m2/s 將 30176。 查表 455查取部件阻力系數(shù) 依據(jù)文獻(xiàn) [10]中的表 查取由于截面變化所引起的阻力系數(shù)。純氣體下正方截面緩轉(zhuǎn)彎管的阻力系數(shù)ζ 0按式 4162計(jì)算，即， 0ζ =Kθ Khζ △ 0。推薦流速： 15～ 25 m/s,選取 w=16 m/s， 管道邊長(zhǎng)： L=wq3600=163600 ?= m 選取 Le= m 當(dāng)量直徑 De=cLA4 =eeLL44 2 =Le= m 設(shè)計(jì)流速： w=23600eLq= ?= m/s 雷諾數(shù)： Re= νewD = ??= 106選取鋼板制成的方管， 查表 449 絕對(duì)粗糙度△ = 相對(duì)粗糙度 —△ =eD△ = =，可得—△560= = 106 管道按水力光滑管處理，因 4000＜ Re＜—△560，純氣體的摩擦阻力系數(shù)可按 4154式確定，即λ 0=[]2=[ lg（ 106） ]2= 管道摩擦阻力：△ pf0=λ 0eDL 220wρ = 2 2? = Pa 四列管道分別通向爐膛四角，前墻兩列管道取 L=23 m，后墻兩列管道取 L=11 m。 3． 二次風(fēng)管道的總阻力計(jì)算 : 1） 管道摩擦阻力 : 適用于氣體中不含粉的管道的計(jì)算公式為：△ pf0=λ 0eDL 220wρ Pa 管道溫度取 t=30 ℃， 0ρ = kg/m3，ν = 106 m2/s 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 設(shè)計(jì)流量 q=2 39。 風(fēng)機(jī)的運(yùn)行效率不僅取決于風(fēng)機(jī)性能 ,還取決于風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行狀態(tài) ,與管道阻力、運(yùn)行煤種、調(diào)節(jié)方式等密切相關(guān)。風(fēng)機(jī)在選型時(shí)應(yīng)考慮低負(fù)荷單臺(tái)風(fēng)機(jī)運(yùn)行 ,此時(shí)將其風(fēng)量定在風(fēng)機(jī)額定風(fēng)量的 50 %～ 65 %左右較為經(jīng)濟(jì)。低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)由于需要風(fēng)量較少 ,2 臺(tái)送風(fēng)機(jī)出力均很小 ,處于低效運(yùn)行的不經(jīng)濟(jì)狀態(tài)。而風(fēng)機(jī)風(fēng)量與轉(zhuǎn)速成正比 ,電耗大致與轉(zhuǎn)速的 3 次方成正比 ,因此建議電廠送風(fēng)機(jī)在不同負(fù)荷運(yùn)行時(shí) ,采用變速調(diào)節(jié)方式調(diào)節(jié)風(fēng)量 ,不得已時(shí)再采用擋板調(diào)節(jié)。 節(jié)流調(diào)節(jié)和變速調(diào)節(jié)都可以達(dá)到調(diào)節(jié)風(fēng)量的目的 ,但變速調(diào)節(jié)比節(jié)流調(diào)節(jié)的經(jīng)濟(jì)效益好得多。二是改變風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 ,通過改變風(fēng)機(jī)的運(yùn)行特性來實(shí)現(xiàn)風(fēng)量調(diào)節(jié) ,稱為變速調(diào)節(jié)。 （ 2）風(fēng)量調(diào)節(jié) 為了滿足各種負(fù)荷對(duì)風(fēng)量的不同需要 ,電廠要采用一定的方法對(duì)風(fēng)量進(jìn)行調(diào)節(jié)。實(shí)際上燃料燃燒所需風(fēng)量對(duì)燃用煤種變化的敏河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 感程度不會(huì)高達(dá) 10 %。而同樣發(fā)熱量的煙煤 ,由于煤種不同 ,其理論燃燒空氣量可能相差 10 %。提高電站風(fēng)機(jī)運(yùn)行水平 ,對(duì)提高電廠經(jīng)濟(jì)效益有著重要的意義。 2． 二次風(fēng)機(jī)的選型 ： 風(fēng)機(jī)是火力發(fā)電廠的三大重要輔機(jī)之一 ,其耗電量約占廠用電的 25 %～30 %,但目前火電廠風(fēng)機(jī)的運(yùn)行效率大大低于風(fēng)機(jī)的額定效率。每個(gè)扇行倉格自由流通截面積， ；轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速（Ⅵ型）， r/風(fēng)量可得，二次風(fēng)進(jìn)入空氣預(yù)熱器占用四個(gè) 30176。熱風(fēng)溫度高于 350℃，選取雙級(jí)，所以選取單級(jí)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。 三 ．參考了《鍋爐設(shè)計(jì)手冊(cè)》 ［ 5］ 對(duì) 燃燒系統(tǒng) 型式進(jìn)行了選型。折向 門數(shù)量， 30；防爆門數(shù)量， 6；防爆門直徑， 650mm；分離器容積， ； 分離器凈重， 10721kg。對(duì)軸向型 HW 系列 k= 依據(jù)煤粉細(xì)度 R90=%，查表 433，選 q=1600 m3/（ m3 容積強(qiáng)度 q = Vqv m3/( m3 在選擇粗粉分離器參數(shù)時(shí)，先根據(jù)煤種所要求的煤粉細(xì)度和選定的分離器類型，從文獻(xiàn) 《電站鍋爐手冊(cè)》 [5]表 431～表 433中選取相應(yīng)的容積強(qiáng)度，在根據(jù)系統(tǒng)通風(fēng)量和式 476計(jì)算出所需的分離器容積 ，用式 477計(jì)算出分離器直徑，在根據(jù)各種類型粗粉分離器的技術(shù)規(guī)格選定分離器的規(guī)格。 由此造成傳統(tǒng)徑向分離器分離效率低、循環(huán)倍率高、設(shè)備阻力大、粉倉煤粉過粗和制粉系統(tǒng)出力不足等問題。 ③煤粉氣流進(jìn)入徑向葉片后 ,由 于煤粉氣流 90 度轉(zhuǎn)彎 ,阻力很大 ,導(dǎo)致氣流切向速度大幅度下降 ,其后煤粉的離心分離作用大大降低 。細(xì)度不均勻 。粗粉分離器的工作性能直接關(guān)系到煤粉的細(xì)度、制粉系統(tǒng)的效率、電耗 ,從而嚴(yán)重影響著整個(gè)鍋爐機(jī)組的安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。而參數(shù)的選擇則是在 選定具體的分離器類型后，根據(jù)以下所推薦的容積強(qiáng)度值，選定分離器的規(guī)格。 粗粉分離器的選型可分為類型的選擇和參數(shù)的選擇兩部分。另外比較重要的原因是：機(jī)組實(shí)際運(yùn)行當(dāng)中，由于煤種、煤粉細(xì)度、通風(fēng)量偏離設(shè)計(jì)值，直接影響粗、細(xì)粉分離器效率。一般情況下，分離效率很難達(dá)到 60%。 老式仿蘇粗粉分離器，屬最原始的離心式分離器 。該型分離器結(jié)構(gòu)復(fù)雜，主要由外殼、轉(zhuǎn)子和無級(jí)變速驅(qū)動(dòng)電機(jī)組成，轉(zhuǎn)子由角鋼或扁鋼制成。 (4)重力式分離器特點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，只有外殼，內(nèi)部無調(diào)節(jié)擋板，阻力小（ 50～100 Pa），但煤粉較粗，且煤粉細(xì)度與一次風(fēng)量有嚴(yán)格的關(guān)系。從磨煤機(jī)出來的煤粉經(jīng)撞擊分離后流向兩側(cè)，經(jīng)擋板再次分離，合格的煤粉跟隨氣流帶出分離器，故又有雙流向慣性分離器之稱。撞擊式（雙流向）慣性分離器。 (2)慣性式分離器特點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，阻力小，但調(diào)節(jié)幅度較窄，且煤粉細(xì)度受風(fēng)量變化影響大。特點(diǎn)：細(xì)度調(diào)節(jié)范圍大，阻力比較大，可配制于各種磨煤機(jī)的系統(tǒng)中。 各種分離器結(jié)構(gòu)、性能及配制 (1)離心式分離器，利用離心分離的原理，使粗細(xì)粉得到分離。轉(zhuǎn)速 n=2900 r/min. 電動(dòng)機(jī)型號(hào) :Y90L2。選取密封機(jī)臺(tái)數(shù)ZFan=3 臺(tái)， 對(duì)于密封風(fēng)機(jī)，依據(jù)文獻(xiàn) [10]風(fēng)量裕量不低于 10%，壓頭裕量不低于 20%， 風(fēng)壓裕量系數(shù)取 KQ= 每臺(tái)密封機(jī)的設(shè)計(jì)全壓： 0P =KQP= = Pa 風(fēng)量裕量系數(shù)取 KP= 每臺(tái)密封機(jī)的設(shè)計(jì)流量： Q0=KPq= = m3/h 依據(jù)設(shè)計(jì)全壓為 0P = 和設(shè)計(jì)通 風(fēng)量： Q0＝ m3/h選取密封風(fēng)機(jī)型號(hào)為： :風(fēng)量 Q=1688 m3/s。 風(fēng)道的局部阻力計(jì)算見表 1： 表 1 風(fēng) 道的局部阻力計(jì)算 表 序號(hào) 名稱 阻力系數(shù)ζ 空氣流速 w 局部阻力△ pζ 1 送風(fēng)機(jī)進(jìn)口 16 2 送風(fēng)機(jī)出口前漸擴(kuò)管道 18 3 兩個(gè) 90℃的緩彎頭（圓管） 合計(jì) 管路總阻力 設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，按磨煤機(jī)入口壓力和密封機(jī)入口壓力相等計(jì)算，可得密封系統(tǒng)的管道阻力：∑ p=∑ △ pf+∑ △ pζ = 3+ 3= Pa 依據(jù)文獻(xiàn) 《電站鍋爐手冊(cè)》 [5]每臺(tái)鍋爐設(shè)置的密封風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)不低于 2臺(tái)，其中一臺(tái)為備用 。其中 中速磨漏粉存在密封風(fēng)壓不足；風(fēng)機(jī)出口管路系統(tǒng)設(shè)置不合理；密封風(fēng)機(jī)喘振等問題，這些都是密封風(fēng)機(jī)選型時(shí)，需要考慮的因素 。磨煤機(jī)密封風(fēng)壓低容易造成磨煤機(jī)磨輥軸承進(jìn)煤粉、液壓拉桿密封件磨損漏煤粉、關(guān)節(jié)軸承脫出等重大缺陷。 密封風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)向磨煤機(jī)磨盤轉(zhuǎn)動(dòng)部位 (動(dòng)、靜相對(duì)運(yùn)動(dòng)部位 ) 輸送一定壓力的密封 風(fēng) ,當(dāng)密封風(fēng)壓力高于磨煤機(jī)內(nèi)部壓力時(shí) , 就可以保證磨煤機(jī)內(nèi)的煤粉不能外漏 , 同時(shí)還有冷卻磨輥測(cè)點(diǎn)引線和給煤機(jī)軸端密封使用 [14]。n=1480 r/min. 電動(dòng)機(jī)型號(hào) :。 對(duì)于冷一次風(fēng)機(jī)，干燥劑的冷空氣來自冷一次風(fēng)風(fēng)機(jī)的風(fēng)道，依據(jù)文獻(xiàn) [10]，表 325，選用回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，ψ le， AH=，空氣在 t=30℃，取ρ la=m3,一次風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù) ZFan=3 冷一次風(fēng)機(jī)風(fēng)量： Qcal= ）（ ??? [ 1]= m3/h 按文獻(xiàn) [10]中的 條 2 款確定風(fēng)量裕量系數(shù)取 KQ=140%，可得一次風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)通風(fēng)量： 01Q =Kal= = m3/h 根據(jù)設(shè)計(jì)通風(fēng)量： 02Q ＝ m3/h選取一次風(fēng)機(jī)型號(hào)為： 2518AZ/要技術(shù)參數(shù) : P=20250 Pa。一次若由送風(fēng)機(jī)兼供壓頭懸殊的一、二次風(fēng)，顯然是不經(jīng)濟(jì)的。冷一次風(fēng)機(jī)輸送的是冷空氣，其工作可靠性高于熱一次風(fēng)機(jī)，而且冷空氣比體積小，通風(fēng)電耗低。因河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 此綜合所需壓頭和流量選取風(fēng)機(jī)型號(hào) 熱一次風(fēng)輸送的是經(jīng)空氣預(yù)熱器加熱過的熱空氣。采用雙級(jí)葉輪帶來的問題是增加風(fēng)機(jī)的價(jià)格和檢修工作量。 在裝設(shè)中速磨煤機(jī)的制粉系統(tǒng)中，由于中速磨煤機(jī)的阻力和煤粉管道的阻力都較大，因而要求一次風(fēng)機(jī)有較高的壓頭。 選用動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)存在 的問題有：一次風(fēng)機(jī)所需壓頭較高，風(fēng)機(jī)需采用雙極葉輪；軸流式風(fēng)機(jī)在小流量區(qū)易出現(xiàn)喘振現(xiàn)象。這使離心式風(fēng)機(jī)的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性更差。采用哪 種型