【正文】 適應(yīng)性 。電站系統(tǒng)工程 。另外 ,可在爐膛中心維持欠氧氣氛 ,推遲二次風(fēng)與一次風(fēng)混合 ,減少 NOX生成。切向燃燒爐內(nèi)溫度沿爐內(nèi)高度分布平緩 ,峰值低 ,不利于熱力型 NOX 生成 。 墻式布 置旋流燃燒方式與四角布置直流燃燒方式比較 燃燒方式的優(yōu)劣主要由以下幾方面決定 :煤種適應(yīng)性及燃燒效率 ,著火和穩(wěn)燃能力 ,結(jié)渣及高溫腐蝕特性 ,煙溫偏差 ,NOX 排放 ,氣溫調(diào)節(jié)特性等。 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 包頭長(zhǎng)漢溝煤的成分， dafV = % ， Qar， =25812kJ/kg 因旋流燃燒器適宜 Qar， ≥ 20 MJ/kg， dafV ≥ 25%的煙煤。 式中 Kh=，ζ △ 0按圖 460 確定。變速調(diào)節(jié)多采用變速電機(jī)或液力耦合器來實(shí)現(xiàn)。具 體選擇考慮： 1． 空氣預(yù)熱器的選型 ： 依據(jù)文獻(xiàn) [10]表 212，選取型號(hào)為 2521 的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。因徑向離心式粗粉分離器由于設(shè)計(jì)上存在著 : ①進(jìn)口煤粉氣流速度偏高 ,分離器的磨損嚴(yán)重。 (3)軸向式分離器 特點(diǎn)：該種分離器是在離心式分離器的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，故其外殼內(nèi)外錐體及回粉管與離心式相似，但外殼直圓柱部分較高，調(diào)節(jié)擋板為軸向式。 依據(jù)文獻(xiàn) [10]， HP 型中速磨煤機(jī)的密封風(fēng)質(zhì)量流量： qm， s=== kg /s 工作氣體空氣的溫度 t=30℃，對(duì)應(yīng)的密度 0ρ = kg/m3 密封風(fēng)機(jī)提供的總風(fēng)量： Q= ,0msqρ = 2 3 .5 3 6 0 0 3 6 3 0 .91 .1 6 5 ?? m3/h 管道溫度取 t=30℃，對(duì)應(yīng)的 0ρ = kg/m3，ν = 106 m2/s 密封機(jī)臺(tái)數(shù)：選取 FanZ =3 流量 q= 3 6 3 0 .9 1 2 1 0 .33FanQZ ?? m3/h 查文獻(xiàn) 《電站鍋爐手冊(cè)》 [5]，表 448，通往磨煤機(jī)、高溫干燥管風(fēng)機(jī)和熱一次風(fēng)機(jī)的壓力冷風(fēng)道，推薦流速： 15～ 25 m/s,選取 w=16 m/s， 管道直徑： D= 1 2 1 0 . 3 0 . 1 6 43 6 0 0 3 6 0 0 3 . 1 4 1 6q w ????π m選取 De= m 設(shè)計(jì)流速： w=221 2 1 0 . 3 1 9 . 03 6 0 0 3 6 0 0 3 . 1 4 0 . 1 5q D ????π m/s 雷諾數(shù)： Re= νewD = 561 9 .0 0 .1 5 1 .7 8 1 01 6 .0 0 1 0 ?? ??? 選取鋼板制成的管子，查表 449 絕對(duì)粗糙度△ = mm 相對(duì)粗糙度 —△ =eD△ = ? 可得—△560= 5560 2. 55 ?? 管道按水力光滑管處理，因 4000＜ Re＜—△560，純氣體的摩擦阻力系數(shù)可按 4154式確定，即λ 0=[]2=[ lg（ 105） ]2= 管道摩擦阻力：△ pf0=λ 0eDL 220wρ = 26 65 19 .0 13 5 2??? Pa 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 氣體中不含粉的局部阻力按式 4159 計(jì)算，即△ pζ 0=ζ 0220wρ Pa 采用圓截面緩轉(zhuǎn)彎管時(shí)，阻力系數(shù)對(duì)于純空氣 0ζ 按式 4162 計(jì)算， 0ζ =Kθ Khζ △ 0式中 Kh=，ζ △ 0按圖 458 確定， Kθ 按圖 456 確定，當(dāng)θ =90 Co 時(shí)， Kθ = 查表 455 查取部件阻力系數(shù) 依據(jù)文獻(xiàn) [10]中的表 查取由于截面變化所引起的阻力系數(shù)。價(jià)格的增加可通過經(jīng)濟(jì)比較來確定；檢修工作的復(fù)雜性也只是相對(duì)單級(jí)葉輪而言；同時(shí)在風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及電廠設(shè)計(jì)時(shí)都為風(fēng)機(jī)的檢修提供必要的設(shè)施。每個(gè)扇 行倉(cāng)格自由流通截面積， ；轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速（Ⅵ型）， r/min. 依據(jù)一、二次風(fēng)量，一次風(fēng)進(jìn)入空氣預(yù)熱器占用一個(gè) 30176。漏風(fēng)嚴(yán)重時(shí)，會(huì)影響鍋爐出力。 (2) 原煤倉(cāng)下方的金屬小煤斗出口截面不應(yīng)太小。 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 P=14Mpa， tqs =240 ℃， (給水焓 )igs =。選取刮板式給煤機(jī)。 filK —— 原煤倉(cāng)充填系數(shù)，取決于煤倉(cāng)上部尺寸，進(jìn)煤口位置和煤的自然堆積角，可取 filK = Z —— 除備用磨煤機(jī)所對(duì)應(yīng)的原煤倉(cāng)外的原煤倉(cāng)數(shù)目 Z =2； bc,? —— 堆積密度 t/m3 ： 隨著電站鍋爐蒸汽參數(shù)提高和容量增大，管式空氣預(yù)熱器體積和高度顯著增大，給尾部受熱面布置帶來很大困難，因而只在 200MW 以下鍋爐機(jī)組中使用，而配 300MW 以及更大容量的鍋爐，通常都采用結(jié)構(gòu)緊湊、重量較輕的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。 （ 4）采用接觸式的漏風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)，會(huì)不同程度地帶來二次漏風(fēng)。這使離心式風(fēng)機(jī)的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性更差。n=1480 r/min. 電動(dòng)機(jī)型號(hào) :。特點(diǎn)：細(xì)度調(diào)節(jié)范圍大，阻力比較大，可配制于各種磨煤機(jī)的系統(tǒng)中。另外比較重要的原因是：機(jī)組實(shí)際運(yùn)行當(dāng)中，由于煤種、煤粉細(xì)度、通風(fēng)量偏離設(shè)計(jì)值，直接影響粗、細(xì)粉分離器效率。 容積強(qiáng)度 q = Vqv m3/( m3而同樣發(fā)熱量的煙煤 ,由于煤種不同 ,其理論燃燒空氣量可能相差 10 %。 風(fēng)機(jī)的運(yùn)行效率不僅取決于風(fēng)機(jī)性能 ,還取決于風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行狀態(tài) ,與管道阻力、運(yùn)行煤種、調(diào)節(jié)方式等密切相關(guān)。deq,. 無因次粗糙度 ?k = sba )( ? = =,可得 : λ 0=λ (1+?k )= (1+ )= 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 摩擦阻力 :△ pf0=nλ 0eDL 220wρ =64 4 ? = Pa 4).總阻力： 二次風(fēng)道總阻力計(jì)算式為：∑ p=∑ △ pf+∑ △ pζ +∑ △ pε Pa 式中，∑ △ pf，∑ △ pζ 和∑ △ pε —— 系統(tǒng)摩擦阻力、局部阻力、和所有設(shè)備阻力的總和 二次風(fēng)道總阻力：∑ p=∑ △ pf+∑ △ pζ +∑ △ pε Pa =（ 2+ 4） ++（ 16+） = Pa 依據(jù)文獻(xiàn) [10]送風(fēng)機(jī)的全壓頭裕量取 一臺(tái)送風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)全壓為 P=KQ p? = = Pa 一次風(fēng)總流量 Q1= Qcal ZFan= 3= m3/h 總風(fēng)量： Q=B kV = = m3/h 送風(fēng)機(jī)總風(fēng)量 Q2=1== m3/h 送風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù) ZFan=2 每臺(tái)的通風(fēng)量： 39。秦皇島熱電廠 2號(hào)鍋爐改造后，投入運(yùn)行，通過理論分析和實(shí)踐表明，在旋流燃燒器一次風(fēng)出口加裝齒形煤粉增濃器，可以實(shí)現(xiàn)濃淡分離燃燒，改善煤粉的著火條件，使鍋爐得到良好的低負(fù)荷穩(wěn)燃性能和較高的效率，達(dá)到了預(yù)期的目的和要求。旋流式燃燒器對(duì)周圍介質(zhì)具有高卷吸率 ,在出口處能使煤粉與空氣快速混合 ,氣流旋轉(zhuǎn)強(qiáng)烈 ,形成高溫回流區(qū) ,提高火焰穩(wěn)定性。 （ 6） 氣溫調(diào)節(jié)特性 四角布置直流燃燒器可以通過擺動(dòng)燃燒器來調(diào)節(jié)蒸汽溫度 ,調(diào)節(jié)幅度比較大 ,而且對(duì)流受熱面布置簡(jiǎn)單。 綜上采用四角布置旋流燃燒器切圓的燃燒方式，如圖 4所示。按設(shè)計(jì)要求完成了空氣消耗量、煙氣排放量、煤粉消耗量的計(jì)算；制粉系統(tǒng)采用了中速磨煤機(jī)正壓直吹式冷一次風(fēng)機(jī)制粉系統(tǒng)并完成了磨煤機(jī)、給煤機(jī)、原煤倉(cāng)、密封機(jī)、空氣預(yù)熱器、一次風(fēng)機(jī)、粗粉分離器等設(shè)備的選型。通過以上分析和比較 ,直流燃燒方式和旋流燃燒方式各具特點(diǎn)和優(yōu)勢(shì) ,而且具有互補(bǔ)性。因?yàn)楦鱾€(gè)燃燒器的火焰在爐河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 膛中形成強(qiáng)烈旋轉(zhuǎn)氣流 ,這種旋轉(zhuǎn)氣流上升到爐膛出口及水平煙道還沒有完全消弱 ,因此產(chǎn)生煙溫偏差。由于一次風(fēng)旋流葉片用于煤粉氣流中，應(yīng)具有良好的耐熱耐磨性能，在改造時(shí)要予以考慮 [21]。2Q ＝ ＝ m3/h 依據(jù)設(shè)計(jì)全壓 P= Pa 和設(shè)計(jì)通風(fēng)量 02Q ＝ m3/h，選取二次風(fēng)機(jī)型號(hào)為： 20xxB/： Q=282744 m3/h。 3． 二次風(fēng)管道的總阻力計(jì)算 : 1） 管道摩擦阻力 : 適用于氣體中不含粉的管道的計(jì)算公式為：△ pf0=λ 0eDL 220wρ Pa 管道溫度取 t=30 ℃， 0ρ = kg/m3，ν = 106 m2/s 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 設(shè)計(jì)流量 q=2 39。實(shí)際上燃料燃燒所需風(fēng)量對(duì)燃用煤種變化的敏河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 感程度不會(huì)高達(dá) 10 %。對(duì)軸向型 HW 系列 k= 依據(jù)煤粉細(xì)度 R90=%，查表 433，選 q=1600 m3/（ m3 粗粉分離器的選型可分為類型的選擇和參數(shù)的選擇兩部分。 (2)慣性式分離器特點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，阻力小，但調(diào)節(jié)幅度較窄，且煤粉細(xì)度受風(fēng)量變化影響大。 密封風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)向磨煤機(jī)磨盤轉(zhuǎn)動(dòng)部位 (動(dòng)、靜相對(duì)運(yùn)動(dòng)部位 ) 輸送一定壓力的密封 風(fēng) ,當(dāng)密封風(fēng)壓力高于磨煤機(jī)內(nèi)部壓力時(shí) , 就可以保證磨煤機(jī)內(nèi)的煤粉不能外漏 , 同時(shí)還有冷卻磨輥測(cè)點(diǎn)引線和給煤機(jī)軸端密封使用 [14]。 選用動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)存在 的問題有：一次風(fēng)機(jī)所需壓頭較高，風(fēng)機(jī)需采用雙極葉輪；軸流式風(fēng)機(jī)在小流量區(qū)易出現(xiàn)喘振現(xiàn)象。