【正文】 m)e＝eo－h(huán)/2+α=820(mm)。、底板裂縫寬度驗算：①、已知在標準荷載情況下進行驗算。Nl≤ 式中 e0－軸向力偏心距，e0＝M/N； rm－受彎構件的塑性影響系數(shù)；rm＝，＋300/h =+300/1500,故Vm＝＝。N＝，M＝ KN、橫向抗裂計算：底板抗裂計算：驗算斷面在跨中斷面。m） ≥Ml＝(KNm）通過設計流量時，Ml＝（KNm） ＝103＝（KN (4－9) 式中 rm－受彎構件塑性影響系數(shù)； rm＝（＋300/1710）= Ml－按標準荷載計算的彎距； αct－混凝土拉應力限制系數(shù)。m）按標準荷載計算，通過設計流量時彎距為： M=8(2++++++) ＝（KN圖4－5抗裂計算斷面簡圖。同時沿墻高布置Φ8250的縱向鋼筋，槽身的配置的橫斷面圖見附圖4－4所示?？紤]雙層，α＝，h0＝=(m ), rd＝。圖4－3 槽身縱向計算簡圖：、荷載計算： 槽的縱向荷載： Q＝Q11＋Q21+ Q31＋Q41＋Q61＋Q71＋Q81 ＝++++++=(KN/m）槽身凈跨： Ln＝8－2＝7（m） ro＝ Ψ＝取L＝（m）跨中最大彎距： Mc＝11/8 ＝（KN槽身縱向結構計算縱向計算中得荷載一般按均布荷載考慮，它包括槽身重、槽中的水重及人群荷載、人行板荷載等（拉桿重集中荷載換算成均布荷載）并按加大流量計算，計算時采用滿槽水深h＝（m）。 則。 Vc＝＝1015075＝（KN）rdV 需按計算配箍筋： 選用雙肢Φ4箍筋，AsV1＝，n＝2代入式得s≤376m，取s＝150mm。 ＝ ＝ ρ＝ρmin=% As＝ρb h0＝%85075＝230（mm2) 、拉桿的配筋： 人行板作用與拉桿的荷載Q板1＝，其對跨中彎距等效荷載： Q板1＝（2α－α2）Q板1，α＝ Q板1＝(2－)＝（KN/m） 8米長一跨渡槽共5根拉桿，作用在每根拉桿上的荷載為： ＝（KN/m）跨中彎距： M＝11/822＝ （KN/m） 支座剪力： Q＝12＝（KN） Nc＝（KN）（拉） 取α＝α‘＝25mm，h0＝h‘－α’＝75mm，b＝150mm，e0＝M/N=(m)－α＝25（mm）。Ψ=11/822＝（KNm）e0＝M/N=(m)h/2a=(m)e= a’－e0＝150/2－30－5＝40（mm）e‘= a’＋e0＝150/2－30＋5＝50（mm） 按校偏心受拉構件計算： As ’＝（mm2) As ＝（mm2) 構造要求 As＝As’＝As min’＝1000120＝240（mm2) 選配Φ8200，As＝As’＝251（mm2) 最后側墻配Φ8200，As＝As’＝251（mm2) 表4－6 底板側墻配筋表：單位（mm2)區(qū)域底板側墻受壓As’Φ8200，As’＝251mm2Φ8200，As’＝251mm2受拉AsΦ12200，As＝565mm2Φ8200，As’＝251mm2 、人行板配筋。 N3＝h0＝120＝（mm）As’＝ ＝ ＝－0雖按受力計算不配筋，但仍應按構造要求配筋。Ψ=1＝ ＝（KN）eo＝M/n==(m)h/2－αs＝45（mm） 按大偏心受拉構件計算。As＝567 mm2，選Φ12200，As＝565 mm2。m） e0＝M/N=(m)h/2a=45(mm) 故按大偏心受拉構件配筋：εb＝（查表）e＝e0－h(huán)/2+a=929150/2+30=884(mm) ==－(mm2) 0計算表明不需要配筋，但仍應按構造要求配筋。Ψ＝1＝（KN設 a＝a‘＝30，h＝150，h0＝h－a‘＝120（mm） M＝r0N＝（KN按底板中部彎距配筋： 采用C20混凝土，fc＝N/mm2，Ⅰ級鋼筋，fy=fy’=210N/mm2，M＝（KNm） 側墻、底板彎距軸力圖見附圖一。標準荷載計算為： NkA＝NkB＝1/2rh2－Xk1＝1/2－＝（KN）(拉) 設計荷載計算為： NA＝NB＝1/2 rGm） 表4－5 底板彎距計算表：X01Mx－ 、底板軸力。m）令X＝，M底3＝（KNm）設計荷載計算為： ＝－——－令X＝0，M底1＝－（KN標準荷載計算為： （4－8） =－＋－ 令X＝0，底板斷臂彎距M底1＝－（KN △Q＝Q11＋Q21+ Q31＋Q41＋Q61＋Q71＋Q8 （4－8） ＝＋+++++＝（KN） 當y＝0，N1＝－P0＝－（KN）（壓） 當y＝，N2＝ ＝（KN）（拉）令Ny‘＝ －＋－＝0 y1＝ y2＝ 當y＝，N3＝（KN）（拉） 當y＝，N4＝－（KN）（壓）表4－4 軸力計算表：Y0單位：KNNy－－、底板內力計算：、底板彎距。及縱向計算中的均布荷載q。軸力Ny只近似考慮側墻截面承受剪力△Q。y＋－1/6rGm）當y＝y(tǒng)m＝＝＝（m）時，彎距最大為：Mk側m＝+－1/2＝（KNm）當y＝，Mk側3＝（KNy3＝＋－1/6 （4－3）當y＝0時，Mk側1＝（KN由拉桿中心線到側墻計算截面的距離為y的彎距。H＝＝（KN/m） Q2＝rg（rct＋rqH）＝25＋＝（KN/m）＝（KN/m）X1s＝X1按設計荷載計算為： （4－2） Q1＝rq按標準荷載計算分別為：Pk0＝1/2（Q21k+Q31k+Q71k＋Q81k）＝1/2（+++）＝（KN）Mk0＝1/2（+）=()按設計荷載計算分別為：P0＝1/2（Q21+Q31+Q71＋Q81）＝1/2（+++）＝（KN）M0＝1/2（+）=()圖4－2槽身橫向計算簡圖：、拉桿軸向力計算：簡化后結構為一次超靜定結構，因力法計算拉桿拉為X1，亦可按下式直接計算，按標準荷載計算分別為： （4－1） 式中 Xk1－單位槽長拉桿軸向拉力，KN； H－拉桿中心線至底板距離，H＝； Qk1－側墻底部靜水壓強，KPa； L－兩側墻中心線間距之半，L＝（+）/2=(m)； Qk2－底板上均勻荷載強度，KN/m。作用在脫離體上的荷載兩側的剪力差（△Q＝Q2－Q1）繼續(xù)平衡，側墻與底板交結處可視為鉸接，沿中心線切口處可視為上下移動的雙鏈桿支座，計算簡圖如4－2所示。表4－1 槽身荷載計算：（單位：G－KN；g－KN/m）荷載種類標準值設計值計算式大小計算式大小側墻重G1k＝25G1＝ 附表4－1 槽身荷載計算：沿水流方向Q 11k＝Q1k＝垂直水流方向Q12k＝Q12＝拉桿重G2k＝25（2＋）G2＝沿水流方向Q21k＝(5/8)Q21＝垂直水流方向Q22k＝Q22＝人行板重G3k＝25G3＝沿水流方向Q31k＝Q31＝垂直水流方向Q32k＝Q32＝底板重G4k＝25（2＋＋）G4＝沿水流方向Q41k＝Q41＝垂直水流方向Q42k＝Q42＝設計水重G5k＝（2 ）G5＝沿水流方向Q51k＝Q51＝垂直水流方向Q52k＝Q52＝校核水重G6k＝（2－）Q6＝沿水流方向Q61k＝Q61＝垂直水流方向Q62k＝Q62＝人群重G7k＝G7＝沿水流方向Q71計算結果見表4－1。渡槽要滿足行人要求，故在拉桿上設置人行板，板寬取85cm，厚10cm，底板厚15cm，砌其斷面尺寸如圖4－1所示。t＝（1/12～1/16），H＝～。第四章 槽身設計槽身斷面尺寸擬定、尺寸擬定：根據(jù)前面計算結果，槽內凈寬B＝，高H＝（），其他尺寸按下面計算確定。本設計中采用扭面，參照武漢水利電力學院主編的《水工建筑物》計算漸變段長度：進口段：L14h＝4＝（m），取8m。進口抬高值： y1＝h1Z h2＝=(m)出口降低值： y2＝h3Z2 h2＝＝(m)進口槽底高程： ▽1＝▽3＋y1＝+＝（m）出口槽底高程：▽2＝▽1－Z1＝＝（m）出口槽底高程： ▽4＝▽2－y2＝＝（m） 具體計算結果見圖3－1。 表3－1中已完成計算，通過計算，用允許水頭損失作為一個重要指標，當i＝1/600，△Z＝，所以初步選定的斷面尺寸符合規(guī)劃要求。、總水頭損失：△Z＝Z+ Z1 Z2 (3－4) ，計算值應等于或略小于此值，具體計算見表3－1。詳見表3－1。、 槽身沿程水頭損失Z1：水流經過全槽后水面發(fā)生降落，按明渠均勻流計算： Z1＝IL （3－2）L－槽身長度，L＝13*8＝104（m）。、 進出口水頭損失Z：水流過渠道漸變段進入槽身時，流速增大，水面發(fā)生降落。 超高：h/12+5=115/12+5=(cm)136115＝21(cm)，故H＝+=(cm)(考慮拉桿高)。計算結果：Q設＝ m3/s時，h設＝ m；Q加＝ m3/s時，h加＝ m。糙率n＝，Q設＝ m3/s，Q加＝ m3/s。總體布置圖見圖2－1所示。渡槽全長120m，槽上根據(jù)交通要求設人行橋。 綜合分析：選用簡式梁型式，雖彎距較大，但施工方便。又因黃家溝無常年流水，故可設拉桿以減少側墻厚度。渡槽長度為中型渡槽。 結構選型、槽身的選擇： 槽身的橫斷面型式有矩、U形、圓形和拋物線形，其中常用的是矩形和U形。、在選擇槽址時，除應滿足以上總體布置的要求外，還應考慮槽址附近是否有寬敞、平坦的施工場地，同時應滿足槽下的交通要求。 渡槽軸線盡量和河道正交。槽址選擇、注意問題：槽身長度短、基礎低，降低功工程造價。 渡槽總體布置基本要求： 流量、水位滿足灌區(qū)要求。進行渡槽總體布置，包括槽身、支撐、基礎等機構型式的選擇。施工條件：采用裝載式鋼筋混凝土渡槽，預制吊裝。機構重要性系數(shù)為r0＝1，短暫設計狀況系數(shù)ψ＝，偶然狀況系數(shù)ψ＝，鋼筋混凝土結構系數(shù)rd＝?；A與地基摩擦系數(shù)f＝，抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)[K]＝。、工程回填土及地基力學特性根據(jù)有關實驗報告結果如下：rc＝16KN / m3；Φ＝。構件裂縫寬度允許值，短期組合[Wmax]＝，長期組合[Wmin]＝。強度模量Es＝105N/ mm2, Ⅱ級鋼筋強度設計值fy=fy’=310N/mm2,強度模量Es＝105N/mm2?；炷林囟萺c＝24KN / m3，溫度膨脹系數(shù)dc＝10－51/℃,混凝土其他特性性能指標見表1－2。內、外邊坡分別為1:10和1:15，水力要素如表1－1。C＝24KPa，地基承載力[R]＝290Kpa，基礎與地基摩擦系數(shù)f＝。、地質：溝內周口店期黃土層，干重度為13－14KN/m3。屬狹長V型斷面。工程為Ⅲ