【正文】 ％ =1800 =180mm 錐殼大端計(jì)算內(nèi)徑： 2 ( 1 c os ) 18 00 2 18 0( 1 c os 23 ) 17 51 .7 6ciD D r m m?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 1 0 . 5 5 8 1 7 5 1 . 7 6 1 4 . 7c o s 2 1 1 3 1 0 . 5 5 8 c o s 2 32 cc tPD mm? ??? ?? ? ?? ? ? 名義厚度為 C m m??? ? ? ? ? 由鋼材的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格，名義厚度圓整后取 10mm 錐殼大端： ? ?0 .5 5 8 0 .0 0 4 91 1 3 1ctP?? ??? 查 GB1501998 圖 711 得 此錐殼大端需要增加強(qiáng)厚度，應(yīng)在錐殼和筒體之間設(shè)置加強(qiáng)段，錐殼加強(qiáng)段和筒體加強(qiáng)段應(yīng)具有相同厚度。 查 GB1501998 圖 714 得 Q= ? ? 1 . 4 4 2 0 0 0 0 . 4 2 6 5 . 42 1 1 3 1 0 . 4 2 62 cir t cQ P D mmP? ?? ??? ? ?? ? ?? 錐殼小端 ? ? 0 .4 2 6 0 .0 0 3 81 1 3 1ctP?? ??? 查 GB1501998 圖 711 得 此錐殼大端需要增加強(qiáng)厚度，應(yīng)在錐殼和筒體之間設(shè)置加強(qiáng)段，錐殼加強(qiáng)段和筒體加強(qiáng)段應(yīng)具有相同厚度。 ? ? 0 .4 2 6 0 .0 0 3 81 1 3 1ctP?? ??? 過(guò)渡段厚度（取折邊大端的過(guò)渡段轉(zhuǎn)角半徑為 80mm） 由于 80 D ?? 查 GB1501998 圖 74 得 K= ? ? 1 . 3 5 8 0 0 0 . 4 2 6 2 . 0 32 1 1 3 1 0 . 5 0 . 4 2 62 0 . 5it cK P D mmP? ? ??? ? ?? ? ? ?? 與過(guò)渡段相接處的錐殼厚度： 21 ( 1 c os 60 )1 2 ( 1 ) 2 c os 60 2 rDf ?? ? ? ?? ? ?? ? ? 0 . 9 0 . 4 2 6 8 0 0 2 . 7 21 1 3 1 1 . 5 0 . 4 2 60 . 5cit cfP D mmP? ?? ??? ? ?? ? ?? 綜上取大者，錐殼名義厚度為 2 . 7 2 3 . 6 6 . 3 2n C m m??? ? ? ? ? 由鋼材的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格，錐殼名義厚度圓整后取 10mm 蒸發(fā)室下錐殼 此錐殼采用半頂角α =30176。 三 、錐體的設(shè)計(jì) 蒸發(fā)室上錐殼 此錐殼采用半頂角α =60176。 ） /mm 0G — 切變模量， MPa PJ — 截面的慣性矩， mm4 ??? — 許用比扭轉(zhuǎn)角，（176。fK — 殼體法蘭與圓筒的旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù)， aMP fK?? — 管箱圓筒與法蘭的旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù)， aMP fK — 旋轉(zhuǎn)剛 度參數(shù)， aMP fK — 旋轉(zhuǎn)剛度無(wú)量綱參數(shù) tK — 管束模數(shù)， aMP k — 管板周邊不布管區(qū)無(wú)量綱寬度 L — 換熱管有效長(zhǎng)度， mm l — 換熱管與管板脹接長(zhǎng)度或焊腳高度， mm m — 管板邊緣力矩系數(shù) m — 管板總彎矩系數(shù) bM — 邊界效應(yīng)壓力組合系數(shù) mM — 基本法蘭力矩， N /mm mM — 基本法蘭力矩系數(shù) pM — 管程壓力操作工況下的法蘭力矩， N /mm pM — 管程壓力操作工況下的法蘭力矩系數(shù) n — 換熱管根數(shù) aP — 有效壓力組合， aMP bP — 邊界效應(yīng)壓力組合， aMP cP — 當(dāng)量壓力組合， aMP sP — 殼程設(shè)計(jì)壓力， aMP tP — 管程設(shè)計(jì)壓力， aMP 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 9 頁(yè) q — 換熱管束與管板連接的拉脫力， aMP ??q — 許用拉脫力， aMP S — 換熱管中心距， mm ot — 制造環(huán)境溫度，℃ st — 沿長(zhǎng)度平均的殼程圓筒金屬溫度，℃ lt — 沿長(zhǎng)度平均的換熱管金屬溫度，℃ ? — 管板邊緣剪切系數(shù) s? — 殼程圓筒材料線膨脹系數(shù)， ? ?1C?? t? — 換熱管材料線膨脹系數(shù)， ? ?1C?? ? — 系數(shù) ? — 換熱管與殼程圓筒的熱膨脹變 形差 ? — 管板計(jì)算厚度， mm （第二章） s? — 殼程圓筒厚度， mm t? — 換熱管壁厚， mm f?? — 殼體法蘭厚度， mm f??? — 管箱法蘭厚度， mm h? — 管箱圓筒厚度， mm ?— 管板剛度削弱系數(shù) ? — 系數(shù) ? — 管板強(qiáng)度削弱系數(shù) t? — 管板布管區(qū)的當(dāng)量直徑與殼程圓筒內(nèi)徑之比 s? — 系數(shù) 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 10 頁(yè) t? — 系數(shù) c? — 殼程圓筒軸向應(yīng)力， aMP f?? — 殼程法蘭應(yīng)力， aMP r? — 管板徑向應(yīng)力， aMP r?? — 管板布管區(qū)周邊處的徑向應(yīng)力， aMP r? — 管板徑向應(yīng)力系數(shù) r?? — 管板布管區(qū)周邊處的徑向應(yīng)力系數(shù) t? — 換 熱管徑向應(yīng)力， aMP （第二章） ??tc? — 在設(shè)計(jì)溫度時(shí)，殼程圓筒材料的許用應(yīng)力， aMP ??cr? — 換熱管穩(wěn)定許用應(yīng)力， aMP ??tf? — 殼體法蘭許用應(yīng)力， aMP ??tr? — 在設(shè)計(jì)溫度時(shí)，管板材料的許用應(yīng)力， aMP ??tt? — 在設(shè)計(jì)溫度時(shí)，換熱管材料的許用應(yīng)力， aMP ? — 系數(shù) p? — 管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力， aMP p? — 管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)， aMP ?? — 系數(shù) ??? — 系數(shù) A — 開(kāi)孔削弱所需的補(bǔ)強(qiáng)截面積， 2mm B — 補(bǔ)強(qiáng)有效寬度， mm d — 開(kāi)孔直徑， mm rf — 強(qiáng)度削弱系數(shù) 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 11 頁(yè) 1h — 接管外側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度， mm 2h — 接管內(nèi)側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度， mm et? — 接管有效厚度， mm nt? — 接管名義厚度， mm aA — 預(yù)緊狀態(tài)下，需要的最小螺栓總面積， 2mm bA — 實(shí)際使用螺栓總截面積， 2mm mA — 需要螺栓總面積， 2mm pA — 操作狀態(tài)下，需要螺栓總截面積， 2mm b — 墊片有效密封寬度， mm ob — 墊片基本密封寬度， mm bD — 螺栓中心圓直徑， mm GD — 墊片壓緊力作用 中心圓直徑， mm aF — 預(yù)緊狀態(tài)下，需要的最小墊片壓緊力， N bF — 作用于法蘭內(nèi)徑截面上的流體壓力引起的軸向力， N GF — 窄面法蘭墊片壓緊力， N DL — 螺栓中心至 dF 作用位置的徑向距 離， mm GL — 螺栓中心至 GF 作用位置的徑向距離， mm TL — 螺栓中心至 TF 作用位置的徑向距離， mm aM — 法蘭預(yù)緊力矩， 4mm pM — 法蘭操作力矩， 4mm N — 墊片接觸寬度， mm n — 螺栓數(shù)量 aW — 預(yù)緊狀態(tài)下，需要的最小螺栓載荷， N 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 12 頁(yè) pW — 操作狀態(tài)下，需要的最小螺栓載荷， N Y — 系數(shù) y — 墊 片比壓力 W — 螺栓設(shè)計(jì)載荷， N A — 軸及大帶輪的總重， mm（第 三 章） a — 計(jì)算中心距， mm 0a — 初定中心距， mm B — 帶輪寬， mm rC — 徑向額定載荷， N aC — 軸向額定載荷， N 0C — 額定靜載荷， N D — 電機(jī)伸出軸徑， mm d — 圓整后軸徑， mm 1dd — 小帶輪基準(zhǔn)直徑， mm 2dd — 大帶輪基準(zhǔn)直徑， mm E — 電機(jī)軸外伸長(zhǎng)度， mm e — 帶輪槽間距， mm 0F — 單根 V 帶所需預(yù)緊力， N pF — 作 用在軸上壓軸力， N rF — 徑向載荷， N aF — 軸向載荷， N pf — 載荷系數(shù) tf — 溫度系數(shù) 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 13 頁(yè) g — 重力加速度 minah — 基準(zhǔn)線上槽深， mm minfh — 基準(zhǔn)線下槽深， mm i — 實(shí)際傳動(dòng)比 dL — 帶 所需的基準(zhǔn)長(zhǎng)度， mm hL — 軸承壽命 hL? — 預(yù)期計(jì)算說(shuō)明 tM — 軸上作用的扭矩， N?m n — 攪拌軸轉(zhuǎn)速， r/min 1n — 小帶輪轉(zhuǎn)速， r/min 2n — 大帶輪轉(zhuǎn)速， r/min AK — 工作情況系數(shù) K? — 包角系數(shù) LK — 長(zhǎng)度系數(shù) P — 額定功率， kw caP — 計(jì)算功率， kw 0P — 單根 V 帶的額定功率增量， kw 0P? — 單根 V 帶的額定功率增量， kw 1P — 攪拌軸傳遞功率， kw q — V帶單位長(zhǎng)度質(zhì)量， kg/m v — 帶的速度， m/s 1V — 軸的體積， m3 2V — 大帶輪體積， m3 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 14 頁(yè) tw — 抗扭截面系數(shù)， mm3 z — 膠帶根數(shù) 1? — 主帶輪上的包角 B? — 抗拉強(qiáng)度極限， MPa C? — 屈服強(qiáng)度極限， MPa 1?? — 彎曲強(qiáng)度極限， MPa 1?? — 剪切強(qiáng)度極限， MPa ? ?1?? — 許用彎曲應(yīng)力， MPa max? — 截面上最大剪應(yīng)力， MPa ??k? — 除紙后的扭轉(zhuǎn)作用剪應(yīng)力， MPa T? — 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力， MPa T — 軸所受的扭矩， N 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 6 頁(yè) 符號(hào)說(shuō)明 ()s?? — 鋼板標(biāo)準(zhǔn)常溫屈服點(diǎn)（或 %屈服度）， aMP ()tts?? — 鋼材在設(shè)計(jì)溫度下的屈服點(diǎn)（或 %屈服度）， aMP ??t? — 設(shè)計(jì)溫度下圓筒或球殼材料的許用應(yīng)力， aMP b? — 鋼板標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度下限值， aMP T? — 試驗(yàn)壓力下圓筒的應(yīng)力， aMP C — 厚度附加值， mm 1C — 鋼板厚度負(fù)偏差， mm 2C — 腐蝕裕量， mm T — 設(shè)計(jì)溫度，℃ P — 設(shè)計(jì)壓力， aMP TP — 試驗(yàn)壓力， aMP ??P — 許用外壓力， aMP CP — 計(jì)算壓力， aMP iD — 圓筒或球殼的內(nèi)直徑， mm OD — 圓筒或球殼的外直徑， mm ? — 圓筒或球殼的計(jì)算厚度， mm c? — 圓筒或球殼的有效厚度， mm n? — 圓筒或球殼的名義厚度， mm d? — 圓筒或球殼的設(shè)計(jì)厚度， mm ? — 焊接接頭系數(shù) A — 殼程圓筒內(nèi)直徑橫截面積， 2mm 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 7 頁(yè) dA — 隔板槽面積， 2mm 1A — 管板開(kāi)孔后面積， 2mm SA — 圓筒殼壁金屬橫截面積， 2mm tA — 管板布管區(qū)面積， 2mm a — 一根換熱管管壁金屬的橫截面積， 2mm fb — 殼體法蘭或管箱法蘭的寬度 C? — 系數(shù) C?? — 系數(shù) fD — 殼體法蘭或管箱法蘭外直徑， mm tD — 管板布管區(qū)的當(dāng)量直徑， mm d — 換熱管外徑， mm （第二章） fE? — 殼體法蘭材料的彈性模量， aMP fE?? — 管箱法蘭材料的彈性模量， aMP hE — 管箱圓筒材料的彈性模量， aMP PE — 管板材料的彈性模量， aMP sE — 殼程圓筒材料的彈性模量， aMP tE — 換熱管的彈性模量， aMP lG — 系數(shù) leG — 系數(shù) liG — 系數(shù) 2G — 系數(shù) 3G — 系數(shù) 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 第 8 頁(yè) K — 換熱管加強(qiáng)系數(shù) exK — 波形膨脹節(jié)剛度， N /mm 39。 本次設(shè)計(jì)的蒸發(fā)器為 32kt/a 芒硝加工Ⅰ Ⅱ效內(nèi)強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器。 作為工程技術(shù)人員，必須設(shè)法盡量節(jié)省加熱蒸汽的消耗量，以提高蒸汽的消耗量，以提高生蒸汽的利用率，采用以下措施可以達(dá)到次目的的： ① 利用二次蒸汽的潛熱 ② 利用冷凝水的顯熱（如預(yù)熱原料液） 利用 二次蒸汽的潛熱的最普通的方法是多效蒸發(fā)，即將前一效的二次蒸汽引入后一個(gè)蒸發(fā)器作為加熱蒸汽，這樣后一效的加熱它就成為前一效二次蒸汽的冷凝器，由于各效（除最后一效外）的二次蒸汽都作為 下一效蒸發(fā)器的加熱蒸汽，這就提高了生蒸汽的利用率。 則每 1kg 加熱蒸汽可汽化 1kg 水。通常將每 1kg 加熱蒸汽所能蒸發(fā)的水量稱為蒸汽的經(jīng)濟(jì)性，或用溶液中蒸發(fā)出 1kg 水 所需消耗的生蒸汽的量表示蒸汽的利用率，生蒸汽利用率是蒸發(fā)操作是經(jīng)濟(jì)的主要標(biāo)志。但這樣因溶液的沸點(diǎn)降低，使粘度增高，導(dǎo)致沸騰傳熱系數(shù)下降。但是加熱蒸汽壓強(qiáng)常受工廠的供汽條件所限。 傳熱溫差 主要取決于加熱蒸汽和冷凝汽中二次蒸汽的壓強(qiáng)?？倐鳠嵯禂?shù)取決于對(duì)流傳熱系數(shù)和污垢 熱阻。 提 高生產(chǎn)能力可以通過(guò)