【正文】 ，噴嘴密度為排個 ?2m13和雙排對噴水室，取sm2?kg??，由于南昌地區(qū)夏季室外計算濕球溫度為 ℃，高于 21℃，故采用二級噴淋室。 高速 空氣流速可達 ～ ，若采用冷凍水噴淋可采用高速噴水室 西安工程大學本科畢業(yè)設計 (論文 ) 30 噴水室形式的選取 由于紡織廠空氣調節(jié)過程中噴淋室的固有特點 :處理風量大，風速較小，噴淋排管多，機組占地面積大等，即確定選用臥式噴淋室。臥式噴水室便于布置噴淋排管、擋水板，可以根 據(jù)風量和熱濕處理的需要靈活布置噴水室，方便風機得安裝和運行，有利于運行管理和維修 立式 占地面積小，空氣自下而上，噴水自上而下，因此空氣和水的熱濕交換效果更好，一般在空調室位置有限、處理風量較小的場所，輔助加濕時使用 按排管的布置 單級 采用一套噴淋系統(tǒng) 雙級 將兩套噴水系統(tǒng)串聯(lián)使用此時空調用水課分別通過兩級噴淋和空氣進行熱濕交換，因此水的溫升較高，使用的水量減少，在使空氣得到較大的焓降的同時節(jié)約了用水量，特別適合于天然冷源和要求空氣焓降大的場所。 ∕ h m 179。 ∕ h m 179。 ∕ h m 179。 kW ℃ % kJ ∕ kg g ∕ kg ℃ ℃ kJ ∕ kg kJ ∕ kg kJ ∕ kg kJ ∕ kg1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13細紗 11 48 計算送風量 新回風量 排風量換氣次數(shù)n空調加熱量值班采暖加熱量G L新風量L s回風量L h笛管吸棉風量 L x車肚排風量 L d正壓排風量 L y排至室外風量 L p預熱量 Q1 再熱量 Q2kg ∕ h m 179。 5新風量sL： 西安工程大學本科畢業(yè)設計 (論文 ) 27 hmLLs ???? 預熱量的計算 ???????? WB CB ii iiBWBC? 101??BWBC，滿足最小新風衛(wèi)生需求，故對于室外新風不需要預熱 再熱量的計算 因為冬季計算得到的換氣次數(shù)能滿足衛(wèi)生要求，故不需要再熱器。計算如下： 車間正壓排風量yL： hmLy ???? 地排風量pd?： hmLL pd ????? 其中： 1笛管吸棉風量X: hmLX 32227681261768 ???，占總送風量 L的 % 2車肚排風量d： hmLL Xpdd 3270808222768493516 ????? ?，占總送風量的 % 3回風量hL。 室外空氣干球溫度為 ℃，室外空氣相對濕度為 80% （ 2） 采用一次回風系統(tǒng)，新風比選取 10% （ 3） 取風機溫升Δ t=℃，機器露點為 90% （ 4） 不考慮擋水板帶水量 （ 5） 冬季空調過程（見圖 32） 圖 32 空氣處理流程：室外空氣狀態(tài)點 W與處于狀態(tài)點 B 的回風混合到 C狀態(tài)點，C點經(jīng)過噴水室的等焓噴淋后處于 K 狀態(tài)點， K點經(jīng)過風機和風管的溫升 ℃，到達 K1狀態(tài)點，隨之送入室內。 ∕ h m 179。 ∕ h m 179。 ∕ h m 179。 kW ℃ % kJ ∕ kg g ∕ kg ℃ ℃ kJ ∕ kg kJ ∕ kg kJ ∕ kg kJ ∕ kg1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13細紗 60 92 計算送風量 新回風量 排風量換氣次數(shù) n 制冷量 Q 0G L 新風量 L s 回風量 L h笛管吸棉風量 L x車肚排風量 L d正壓排風量 L y排至室外風量 L pkg ∕ h m 179。） —— 《實用紡織廠空調設計手冊》續(xù)表 53 總的笛管吸棉風量XL為： hmX 32227681261768 ???，占總風量 L的 40% 2）車肚排風量d： hmLLL Xpdd 3267606222768490374 ????? ?，占總風量 L的 50% 3）地 排風量中部分回用，部分排出室外。／ h（每臺 416 錠），全車間共有 126 臺 每臺排風量 l=416 =1768 m179。次 , hVLn ??? 車間空氣 平衡計算 （即為風量平衡計算） 為了保證車間維持一定的正壓，考慮車間正壓排風量為總風量的 10%,取地排風量為 90%（其中車間回風量為 80%）。 送風量的計算 hkgskgkgkJkwiiQG KB y 6538 ?????? hmGL 3544 832???? 換氣次數(shù)的校核 細紗車間的換氣次數(shù) n 為 2328 次／ h。 V每人每小時的散濕量， g∕ h（數(shù)據(jù)查取資料《紡織廠空氣調節(jié)》附錄表 29） 夏季車間散濕量為：h/ ????夏 冬季車間散濕量為：234190冬 西安工程大學本科畢業(yè)設計 (論文 ) 21 第 3章 空氣調節(jié)系統(tǒng) 夏季細紗車間的空氣參數(shù)如下：室內車間干球溫度 30~33℃，室內車間相對濕度 57%~62%，車間空氣含濕量 ~ g/kg。人體的散濕量按照如下公式算： ?W 式中： W總的人體散濕量， kg∕ h。 即為： 321 Q ??? 上式的 Q 可能為正值，也可能為負值。有任務書知：運轉每班 90 人，常日班 80人，管理人員人數(shù) 10 人 應該按照以下公式進行計算： )(198 WmQm ?? 表 220 最大班人數(shù)及其發(fā)熱量計算 工序 一個運轉班人數(shù) 常日班人數(shù) 管理人員人數(shù) 最大班人數(shù) 人員發(fā)熱量（ W） 細紗 90 80 10 180 35640 照明設備發(fā)熱量 由任務書得知照明總功率為 西安工程大學本科畢業(yè)設計 (論文 ) 19 冬季值班采暖房屋熱損失 冬季維護結構熱損失為 ，冬季值班采暖的室內最低溫度為 18℃，室外采暖設計溫度為 ℃，室內計算溫度為 ℃，即：℃ ???? 則采暖時的房屋熱損失為：Whz hz1 ??????? ?? 冷熱負荷匯總 對于夏季，總冷負荷冷負荷 Q的構成應該為 圍護結構逐時最大冷負荷 Q1，工藝設備散熱量 Q2，工作人員散熱量 Q3，照明設備散熱量 Q4 的總和。 只有工藝設備在室內，而電動機不在室內時，工藝設備的散熱量的計算式如下： NnnnnQ 3211000? 式中： Q—— 工藝設備的實際顯熱散熱量（ W) N—— 電動設備的每臺安裝功率（ kW） n—— 電動設備臺數(shù) n1—— 電動機容量安裝系數(shù)，是電動機最大實際耗功率與安裝功率之比，一般取值 n2—— 電動機負荷系數(shù)，是電動機每小時平均實際耗功率與機器設計時最大實際耗功率之比，一般取值 n3—— 同時運轉系數(shù)，即實際開動的機臺數(shù) 與車間全部機臺數(shù)之比 表 218 細紗機各個參數(shù)取值 型號規(guī)格 銘牌功率kW 負荷系數(shù) 同時工作系數(shù) 容量安裝系數(shù) 細紗機 A513 系列 1315 中特紗 FA502 系列 FA506 系列 —— 上表所有數(shù)據(jù)均取自《實用紡織廠空調設計手冊》續(xù)表 22 西安工程大學本科畢業(yè)設計 (論文 ) 18 表 219 工藝設備發(fā)熱量計算 機器名稱 N 1n 2 3n n Q 額定功率負荷 Kw∕臺 容量安裝系數(shù) 電動機負荷系數(shù) 同時運轉系數(shù) 臺數(shù) 發(fā)熱量 （ W) A513 14 75 FA502 19 24 FA506 19 27 細紗機的總發(fā)熱量為： kWQ ???? 計算最大班人數(shù)及其發(fā)熱量 紡織廠的勞動強度屬于中等強度，在空調負荷計算中，按照平均每人 198W計算，在計算夏季得熱量時，應按照最大班人數(shù)計算，在計算冬季得熱量時，應按照一個運轉班人數(shù)計算。 KW % % W % W W1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15東山墻 東 1 5748 5 0 4 西山墻 西 1 5748 5 0 4 屋頂 水平 1 86588 0 0 4 天窗 北 1 84046 5 0 4 天窗墻 北 1 5923 5 0 4 天溝 水平 1 7836 0 0 4 地板 水平 1 10397 0 0 4 總計 17 車間內熱源散熱量及散濕量 工藝設備散熱量是紡織廠空調冷負荷的主要來源。℃ ℃ ℃ ℃ W名稱及方向 面積計算 傳熱系數(shù) 供暖室外計算溫度廠房內部地面屬于第四地帶劃分，查《供熱工程》表1 5 得出傳熱系數(shù)為0 . 0 7 W ∕㎡℃ ℃廠房內部地面屬于第四地帶劃分，查《供熱工程》表1 5 得出傳熱系數(shù)為0 . 0 7 W ∕㎡ 10 時間 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00 21:00逐時值 地點修正值 外表面放熱系數(shù)修正值 外表面吸收系數(shù)修正值 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1修正后計算溫度的逐時值 室內計算溫度 傳熱系數(shù) 傳熱面積 東山墻瞬變傳熱引起的冷負荷 2253 表2 6 東山墻冷負荷 時間 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00 21:00逐時值 35 地點修正值 外表面放熱系數(shù)修正值 外表面吸收系數(shù)修正值 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1修正后計算溫度的逐時值 室內計算溫度（℃） 傳熱系數(shù) 傳熱面積（㎡） 西山墻瞬變傳熱引起的冷負荷（W ） 481 2253表2 7 西山墻冷負荷 西安工程大學本科畢業(yè)設計 (論文 ) 11 時間 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00 21:00逐時值 33 34 地點修正值 外表面放熱系數(shù)修正值 外表面吸收系數(shù)修正值 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1修正后計算溫度的逐時值 室內計算溫度（℃） 傳熱系數(shù) 傳熱面積（㎡） 屋頂瞬變傳熱引起的冷負荷（W ） 8548 12780 18640 26127 34591 43707 52171 59333 64541 67471 67797表2 8 屋頂冷負荷 時間 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00 21:00逐時值 33 34 地點修正值 外表面放熱系數(shù)修正值 外表面吸收系數(shù)修正值 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1修正后計算溫度的逐時值 室內計算溫度（℃） 傳熱系數(shù) 傳熱面積（㎡） 天溝瞬變傳熱引起的冷負荷（W ） 1687 表2 9 天溝冷負荷 西安工程大學本科畢業(yè)設計 (論文 ) 12 時間 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00 21:00外玻璃窗冷負荷計算溫度的逐時值 29 32