【正文】 1000mm），而其相應(yīng)風(fēng)速為進入管道后的風(fēng)速?，即為： ???? 45176。擋水板，厚度為 270mm。計算公式如下： 西安工程大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 37 立管根數(shù)r3m B? 立管上的支管數(shù)12rn ?? H 每排只 數(shù)mns1?N 式中： B—— 噴水室寬度（ m） H—— 噴水室高度（ m） 解上面三個方程式，得到： 只。為了避免帶水過量和安全起見，特將擋水板底部置于水位線下 50mm 處。 總管： 總管流量為橫管流量與反沖水量之和，即為 3?總l，同樣可選取 DN80鋼管。 /h) 流速 ω （ m ∕ s ） 1計算管徑 D j （ mm ） 選取管徑 D s （ mm ） DN175 DN80 DN80 DN40 DN10 西安工程大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 39 水池及其附屬設(shè)備 ： 水池凈長選取 5m，凈寬選取 3m，取水池水位高度為 ，水池的容量為179。 泵的選型 每組噴水室的噴水量為 ??l，由于是二級噴淋，所以每一級噴淋都需要配備一臺水泵，每臺水泵的流量為， 流量：在實際流量的基礎(chǔ)上取安全系數(shù) 。 送風(fēng)道的設(shè) 計計算 送風(fēng)道的布置 總風(fēng)道：為了減少風(fēng)道阻力損失，充分利用有效空間，將總風(fēng)道做成與送風(fēng)室寬度相同，高度為高度為 （包括保溫層 ),則總風(fēng)道的截面積為 ???F。每個風(fēng)口的風(fēng)量為hm10813638920 3??q。紡織廠通常用條縫型風(fēng)口進行送風(fēng)，下式為自由射 流計算公式： 0 ????dp 式中：dp?—— 工作區(qū)平均速度)sm(； a—— 條形送風(fēng)口的紊流系數(shù) 。 溫流流動時的摩擦阻力系數(shù)可用下式： ）（ R???? 其中：?—— 管道絕對粗糙度（ mm） ?—— 管道摩擦阻力系數(shù) d—— 管道截面當(dāng)量直徑 Re—— 雷諾系數(shù) 本管道采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu) ,故絕對粗糙度為?? —— 《紡織廠空氣調(diào)節(jié)》第二版表 71 將相關(guān)數(shù)據(jù)代入上式中得： ??????? ）（）（ R? 風(fēng)道末端出口所 需靜壓為式： ??? 22021?P 式中：0?—— 風(fēng)道末端出風(fēng)口的局部阻力系數(shù)，取值為 2； ?—— 空氣密度，取值 ； 0?—— 管內(nèi)平均風(fēng)速，此處為 ； 將相關(guān)數(shù)據(jù)代入式中得：PaP ? 進風(fēng)端出風(fēng)口靜壓用式： ??? 2V]3d[ 2N0 lPN ? —— 《紡織廠空氣調(diào)節(jié)》第二版式 734 西安工程大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 45 其中：0P—— 風(fēng)道末端出風(fēng)口靜壓； l—— 管道長度； ?—— 管道摩擦阻力系數(shù)； NV—— 進風(fēng)端風(fēng)速 ； ?—— 管道內(nèi)空氣密度，取值 g； ?—— 修正系數(shù)，取值?； 代入數(shù)據(jù)得： ) ( 2 PPN ???????? 由此可知： 因為0P和N均大于零，故風(fēng)管不會出現(xiàn)抽風(fēng)現(xiàn)象，又因為0P和N基本接近，故送風(fēng)比較均勻。笛管吸棉風(fēng)道共設(shè)置3條風(fēng)道，排風(fēng)量為 3?L。取吸口的截面尺寸為 300mm400mm ， 有 效 面 積 為 ????f，求出吸風(fēng)口的風(fēng)速為 ???cx?。 下面以 4空調(diào)室為例，計算其送風(fēng)阻力： 每組系統(tǒng)的送風(fēng)量為hm908103，把系統(tǒng)分為若干段，各段的阻力計算如下： 第一段：進風(fēng)百葉窗 新風(fēng)量為： 3???XL氣樓四面均有百葉窗，百葉窗的型號 600mm 800mm， 45176。轉(zhuǎn)彎，其截面變化比較小，可近似采用兩個 90176。其吸口直徑為，mm1580?D故吸口面積為 ㎡，兩側(cè)進風(fēng)的吸口總面積為 2 = ㎡。轉(zhuǎn)彎局部阻力。第一根支風(fēng)道和第二根支風(fēng)道的風(fēng)量為均為hm389193，支風(fēng)道的截面為 1600mm 1350mm，支風(fēng)道內(nèi)空氣流速為： ????? 雷諾數(shù)為：屬于紊流流動。所以支風(fēng)道通常就不予計算，因此空調(diào)系統(tǒng)整個管 網(wǎng)的阻力，為第一段至第六段所計算出的阻力之和，再加上第一個出風(fēng)口處的總壓力，即為整個管網(wǎng)所需要風(fēng)機的總壓力0ZP，計算如下： 6543210 ????????????? 選 用 的 風(fēng) 機 風(fēng) 壓 值 需 要 考 慮 安 全 系 數(shù) ， 故 風(fēng) 機 風(fēng) 壓 要 求 為 ??，近似為OH2mm821.風(fēng)機風(fēng)量要求也要考慮 安全系數(shù)，故風(fēng)機風(fēng)量要求為 3??。 ∕ h Pa mmH 2 O kW4 14E離心風(fēng)機
。固定金屬百葉窗的局部阻力系數(shù)?，那么其局部阻力為 221j Px ???? ??? 從進氣窗到噴淋室有一個 90176。彎頭的局部阻力 局部阻力系數(shù)為： ) 22 ????? ）（（ F? 它的相應(yīng)風(fēng)速為小截面處的風(fēng)速：sm5 局部阻力為： 222jm P????? ??? 第五段總阻力為： P????? 第六段：支風(fēng)道段 由支風(fēng)道進風(fēng)端至第一個出風(fēng)口的長度為 2m，支風(fēng)道的當(dāng)量直徑為?，空氣在支管內(nèi)流動時的雷諾數(shù)為：56 ??????? 紊流流動，其摩擦阻力系數(shù)為： ??????? ）（）（? 則它的摩擦阻力為： 22m ??????? ??? 第六段的總阻力為： P? 空氣輸送至第一個出風(fēng)口處，尚需保持一定的總壓力，即維持管道內(nèi)輸送空氣的動壓與造成出風(fēng)口風(fēng)速所需要 的靜壓。 （ 2） 風(fēng)機出口后的錐形擴散：風(fēng)機出口截面為，用錐角??25?的錐形擴散管接出，在與總風(fēng)道相接觸的錐管截面已經(jīng)擴大為27（尺寸為 1400mm5000mm），查取《紡織廠空氣調(diào)節(jié)》附錄 21知： ?，計算局部阻力時的相應(yīng)風(fēng)速為小截面處風(fēng)速，其值為： ???? 故其局部阻力 可求得如下： 222jf P????? ??? （ 3） 直角分流三通：從風(fēng)機錐形管進入總風(fēng)道，有一直角分流三通，由于分向兩側(cè)流量相差懸殊，故不能按照對稱的直角分流三通計算，這種特殊構(gòu)件的局部阻力系數(shù)須專門測定。 在風(fēng)機段的局部阻力有 : 西安工程大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 50 (1)風(fēng)機吸入口：經(jīng)由噴水室處理的空氣，須經(jīng)一個 90176。 其摩擦阻力系數(shù)為： ??????? ）（）（? 則摩擦阻力為： 22m ??????? ??? 局部阻力為： （ 1） 噴排：噴水室內(nèi)噴管前后分設(shè)四排，空氣流經(jīng)每排噴管的局部阻力系數(shù)??，四排的局部阻力系數(shù)為： ????，故其局部阻力為： 221jp ????? ??? （ 2） 水苗：噴水室內(nèi)噴頭布置成兩組對噴，每組對噴的阻力系數(shù)為??，則兩組對噴的阻力系數(shù)為 ????，噴頭處的水壓設(shè)計為 ，每組對噴用水量，設(shè)計的水氣比為6.?，則其局部阻力系數(shù)為： PaP ??????? （ 3） 擋水 板 :擋水板采用 6 折 120176。 故通過百葉窗的阻力為： 221j Px ????? ??? 第二段：氣樓 通過氣樓的風(fēng)速可以選取sm3，則氣樓的截面積為： 22 ???F 設(shè)計氣樓成正方形，則其尺寸可以定為： 1500mm 1500mm，氣樓的長度為進風(fēng)百葉窗中心至噴水室斷面中心距離為： 5m，氣樓的當(dāng)量直徑為 ，在風(fēng)速為sm3，空氣運動粘性系數(shù) 26??時，雷諾數(shù)為： 西安工程大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 48 56 ??????? 屬于紊流流動，空調(diào)室的氣樓和噴水室及風(fēng)道均為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其絕對粗糙度為??，其摩擦阻力系數(shù)為 ?????? ）（）（? 則摩擦阻力為： 22m ??????? ??? 此段局部阻力有： （ 1） 由百葉窗進入氣樓的 90176。但是跟車肚地排管道相比，笛管吸棉管道可以做成等截面的，這個具體原因詳見第 7 章。 每條風(fēng)道的單側(cè)風(fēng)量為hm223003，每側(cè)風(fēng)道設(shè)置 21 個吸口（每個車肚下面一個吸口）。 地排風(fēng)道的設(shè)計計算 在此細紗車間共布置 9 條地排風(fēng)道，總的排風(fēng)量為 3?L。 抽風(fēng)現(xiàn)象的校核 西安工程大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 44 風(fēng)道實際長度 ??l，支風(fēng)道截面長度為 ，寬度為 ，管道內(nèi)空氣溫度為 ℃，管內(nèi)平均風(fēng)速。 —— 《 紡織廠空氣調(diào)節(jié)》第二版表 78 （ 2） 選經(jīng)濟流速sm5?NV，初速比?? NNVc ?,送風(fēng)不均勻系數(shù).1s（風(fēng)道長度為 ??，混凝土風(fēng)道） 西安工程大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 43 —— 《紡織廠空氣調(diào)節(jié)》第二版表 73 Ⅰ .支風(fēng)道截面尺寸的選?。河蓅m5?NV，得截面積????NzVLF，選取支風(fēng)道截面尺寸為 1600mm 1350mm。 支風(fēng)道：本車間共有 7 條支風(fēng)道，因為每組空調(diào)室的送風(fēng)長度只占支風(fēng)道全長的一半，所以每條支風(fēng)道的送風(fēng)量為：hm389202754486027 3?????LLz。 則： ???? 西安工程大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 40 選用水泵壓力為實際所需壓力的 倍（安全系數(shù) ），則選取水泵所需壓力為： ???? HHp 選取 FLG80160（Ⅰ）型水泵，轉(zhuǎn)速min2900r，電機功率 15kW. 加熱器的計算 因本設(shè)計中不需要用到預(yù)熱量和再熱量，故以值班采暖加熱量來計算加熱器。 ：取管徑為150gD一只 ：取管徑為 一只 ： （ 1） 按照冬 季噴淋循環(huán)水的補給量sW計算，由冬季空氣處理過程焓濕圖知： c ????? K 總的補水量 ????? Gp （ 2） 考慮到上面計算的補給水量比較小，另外在水噴淋時候的飛濺等因素，取實際補給水量為夏季噴水量的 2%計算。 即：計算管徑為?jD，故選取 DN175 鋼管。 （ 3） 水過濾設(shè)備的選擇：選用 JYS180 水過濾器，過濾水量為 7090t/h，反沖水量為 。 選用 4折 90176。 （ 2） 噴嘴只數(shù)和密度的確定：由前面噴水室的熱工計算知道，本空調(diào)室的噴水量為hkg653836 ??? WW， 每 組 噴 水 室 一 級 噴 嘴 只 數(shù) 為只262615746 ???? NN，每排噴嘴只數(shù)為只1312262?。 —— 《紡織廠空氣調(diào)節(jié)》第二版附錄 21 回風(fēng)窗的設(shè)計計算 西安工程大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 35 夏季回風(fēng)量為 3???L，其中一部分來自笛管吸棉排風(fēng)，另 一部分來自車肚地排風(fēng)。下面以 1空調(diào)室為例，進行設(shè)計計算。本空調(diào)系統(tǒng)夏季總送風(fēng)量為 544860 m179。二級噴淋室的長度一般取 68m。 根據(jù)夏季空氣處理過程畫空氣處理過程焓濕圖（見圖 41） 圖 41 , kgkJic? ℃，?ct ℃；?ct , ℃， ℃622 根據(jù)經(jīng)驗選用離心噴嘴，考慮到細噴噴嘴容易因為棉絮等雜物形成堵塞，因此選用中噴噴嘴，選孔徑，mm30d噴水前壓力( 50 PP ?? ）—，噴嘴密度為排個 ?2m13和雙排對噴水室，取sm2?kg??，由于南昌地區(qū)夏季室外計算濕球溫度為 ℃，高于 21℃，故采用二級噴淋室。臥式噴水室便于布置噴淋排管、擋水板，可以根 據(jù)風(fēng)量和熱濕處理的需要靈活布置噴水室，方便風(fēng)機得安裝和運行，有利于運行管理和維修 立式 占地面積小，空氣自下而上，噴水自上而下，因此空氣和水的熱濕交換效果更好，一般在空調(diào)室位置有限、處理風(fēng)量較小的場所，輔助加濕時使用 按排管的布置 單級 采用一套噴淋系統(tǒng) 雙級 將兩套噴水系統(tǒng)串聯(lián)使用此時空調(diào)用水課分別通過兩級噴淋和空氣進行熱濕交換，因此水的溫升較高，使用的水量減少，在使空氣得到較大的焓降的同時節(jié)約了用水量，特別適合于天然冷源和要求空氣焓降大的場所。 ∕ h m 179。 kW ℃ % kJ