【正文】 流峰值數(shù)據(jù) 從表 1中可以看出． 不論短路時(shí)刻如何變化．三相反饋電流中必有一相接近第一波的峰值以表 1中的線路末端 (電動(dòng)機(jī)機(jī)端 )三相短路時(shí)的數(shù)據(jù)分析．三相短路時(shí)電動(dòng)機(jī)反饋電流的峰值均在 3 786 A 以上．是第一波峰值 4 058 A 的 93． 3％ 以上 因此．在分析電動(dòng)機(jī)反饋電流對(duì)短路電流影響時(shí)．可以不考慮短路時(shí)刻對(duì)電動(dòng)機(jī)向短路點(diǎn)反饋電流的影響．而只按其反饋電流峰值考慮 不同短路點(diǎn)對(duì)電動(dòng)機(jī)向短路點(diǎn)反饋電流的影響 從表 1中可以看出．在配 電線路的不同點(diǎn)發(fā)生短路時(shí)．電動(dòng)機(jī)向短路點(diǎn)反饋電流峰值的大小是不一樣的，短路點(diǎn)離電動(dòng)機(jī)越遠(yuǎn)，反饋電流峰值越小 表2給出了配電系統(tǒng)分別在配電線路首端 (故障點(diǎn) 1)和配電線路末端 (故障點(diǎn) 2)發(fā)生三相短路時(shí)． 160 kW 電動(dòng)機(jī)反饋電流峰值、短路電流峰值及穩(wěn)態(tài)短路電流有效值。 模型中異步電動(dòng)機(jī)的定子和轉(zhuǎn)子參數(shù)可以根據(jù)其技術(shù)數(shù)據(jù)，用工程計(jì)算法確定： 仿真結(jié)果分析 短路時(shí)刻對(duì)電動(dòng)機(jī)向短路點(diǎn)反饋電流的影響 ： 選擇電動(dòng)機(jī)功率為 160kW．在電動(dòng)機(jī)機(jī)端處設(shè)置短路點(diǎn)即故障點(diǎn) 2， 選擇不同的短路時(shí)刻 ， 測(cè)量電動(dòng)機(jī)反饋電流第一波峰值 。 仿真模型與電路參數(shù)計(jì)算 圖 2為含有低壓大功率電動(dòng)機(jī)的配電系統(tǒng)示意圖．其中電源至電動(dòng)機(jī)的配電線路長(zhǎng)度為 Z，故障點(diǎn) 1和故障點(diǎn) 2為兩個(gè)短路故障點(diǎn)。當(dāng)轉(zhuǎn)差率 s 上升至 1時(shí)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為零。為定子電抗， rm 為勵(lì)磁電阻， 為勵(lì)磁電抗， r 為轉(zhuǎn)子電阻歸算值， 為轉(zhuǎn)子電抗歸算值。 異步電動(dòng)機(jī)的等值電路 ： 異步電動(dòng)機(jī)等值電路見圖 41，其電路方程如下： 式 (1)及圖 1中的 E．為定子繞組的感應(yīng)電勢(shì)， s 為轉(zhuǎn)差率。 1． 異步電動(dòng)機(jī)的等值電路與仿真模型 目前 ， 通常采用經(jīng)驗(yàn)公式確定電動(dòng)機(jī)對(duì)短路電流值的影響 ， 此法只能給出在某種條件下電動(dòng)機(jī)向短路點(diǎn)反饋電流的計(jì)算值 ， 不能分析電動(dòng)機(jī)對(duì)短路電流的影響。 當(dāng)短路點(diǎn)附近所接電動(dòng)機(jī)額定電流之和超過(guò)短路電流的 1％時(shí)，應(yīng)計(jì)入電動(dòng)機(jī)反饋電流的影響?！度嘟涣飨到y(tǒng)短路電流計(jì)算》 (GB／ T 15544— 1995)第 12． 2條指出 ， 高壓電動(dòng)機(jī)和低壓電動(dòng)機(jī)對(duì)對(duì)稱短路電流初始值， 短路電流峰值 i 和開斷電流， 6都有影響。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。39。*39。*39。*39。*39。*39。*39。1 ????? jSIS MVA S2 支路提供的短路參數(shù)： S2 支路為異步電動(dòng)機(jī)構(gòu)成的附加電源，故只考慮其對(duì)短路沖擊電流的影響。11 ???? II sh kA 次暫態(tài)三相短路容量 ： 551 0 *139。11 ???? Ii sh kA 短路全電流最大有效值 ： 39。1 ????? jIII kA 短路電流沖擊值： 39。1 ????? jSIS MVA ②最小運(yùn)行方式下 短路回路電抗標(biāo)么值為： 24 * 1* 1* m a x*1 ???????? TLs XXXX 短路電流標(biāo)么值： 11*1*1 ????XI 則：最小運(yùn)行方式下 2k 點(diǎn)短路時(shí)， S1 支路提供的短路參數(shù)為： 次暫態(tài)電流周期分量： *139。11 ???? II sh kA 次暫態(tài)三相短路容量 ： 681 0 *139。11 ???? Ii sh kA 短路全電流最大有效值 ： 39。1 ?????? ? jIIII kA 短路電流沖擊值： 39。 S1 支路提供的短路參數(shù)： ①最大運(yùn)行方式下 短路回路電抗標(biāo)么值為： * 1* 1* m i n*1 ???????? TLs XXXX 短路電流標(biāo)么值： 11*1*1 ??? ?XI 則：最大運(yùn)行方式下 2k 點(diǎn)短路時(shí)， S1 支路提供的短路參數(shù)為： 次暫態(tài)電流周期分量： *1)(139。39。39。39。39。39。39。39。39。 等值電路圖如圖 51 所示，圖中元件所標(biāo)的分?jǐn)?shù)，分子表示元件編號(hào)，分母表示元件電抗標(biāo)么值。 2* 2 ????? NNMM PSXX ? 其中 39。 （ 15）主扇風(fēng)機(jī)（同步電動(dòng)機(jī)）： os39。此外，當(dāng)同步電動(dòng)機(jī)在同一地點(diǎn)總裝機(jī)容量大于 1000kW 時(shí)，高壓異步電動(dòng)機(jī)在同一地點(diǎn) 的同時(shí)運(yùn)行的總裝機(jī)容量大于 800kW 且短路點(diǎn)就在異步電動(dòng)機(jī)端頭時(shí)，要考慮其作為附加電源對(duì)短路電流的影響。主變壓器為兩臺(tái)，每臺(tái)容量為 8000kVA， %kU =。 輸電線路、主變壓器和下井電纜均為一臺(tái)（路）工作，一臺(tái)（路）備用。I kA shi kA shI kA 39。I kA shi kA shI kA 39。 (4) 確定合理的主接線方案和主要運(yùn)行方式等。 (2) 設(shè)置和整定繼電保護(hù)裝置，使之能正確地切除短路故障。短路產(chǎn)生的后果極為嚴(yán)重，為了限制短路的危害和縮小故障影響范圍，在供電設(shè)計(jì)和運(yùn)行中，必須進(jìn)行短路電流計(jì)算，以解決些列技術(shù)問(wèn)題。 16 作用：電網(wǎng)的漏電保護(hù)，線路和電動(dòng)機(jī)的過(guò)載及短路保護(hù)等。 （ 1） 礦綜合廠變壓功率器損耗計(jì)算 空載無(wú)功損耗： 52501002100%00 ????? NTSIQ kvar； 滿載無(wú)功損耗： 102501004100 % ?????NTkNT SuQ kvar； 變壓器的負(fù)荷率， 250225 ??? NTcaSS? 則有功 損耗： 220 ????????? NTT PPP ? kW； 12 無(wú)功損耗：、 220 ????????? NTT Q ? kvar； （ 2） 洗煤廠變壓器損耗計(jì)算 空載無(wú)功損耗： %00 ????? NTSIQ kvar； 滿載無(wú)功損耗： % ?????NTkNT SuQ kvar； 變壓器的負(fù)荷率， 630 2/635 ??? NTcaSS? 則 有功損耗： )(2 220 ?????????? NTT PPP ? kW； 無(wú)功損耗： )(2 220 ?????????? NTT Q ? kvar； 其它各組變壓器功率損耗計(jì)算依此類推，結(jié)果見表 22. 表 22 低壓變壓器參數(shù)及功率損耗計(jì)算表 負(fù)荷名稱 礦綜合廠 機(jī)修廠 地面低壓 選煤廠 工人村 支農(nóng) 井底車場(chǎng) 計(jì)算容量 caS (kVA) 225 381 653 625 377 310 155 所選變壓器參型號(hào) SL7 SL7 SL7 SL7 SL7 SL7 KBSG 容量 NTS (kVA) 250 400 800 630 400 315 160 連接組別 Y,yn0 Y,yn0 Y,yn0 Y,yn0 Y,yn0 Y,yn0 Y,yn0 ee UU 21 6/0.4 6/0.4 6/0.4 6/0.4 6/0.4 6/0.4 6/0.69 13 數(shù) %kU 4 4 4 4 4 %0I 損耗（ kW） 0P? NTP? 4 各 項(xiàng) 損 耗 值 臺(tái)數(shù) 1 1 2 2 1 1 2 負(fù)荷率 β 0Q? kvar 5 12 4 NTQ? kvar 10 16 36 5 16 TP? kW TQ? kvar 4 6 4 5 總計(jì) 總有功損耗 ??TP kW 總無(wú)功損耗 ?? TQ kvar 第三章 變壓所的接線和布置 第一節(jié) 變電所的主接線 變電所的主線是由變壓器，斷路器，隔離開關(guān)，母線及其他設(shè)備，按一定的電器順序連接的，用于匯集和分配電能的電路。變壓器的功率損耗按公式 23 計(jì)算。 2． 各低壓變壓器損耗計(jì)算 變壓器的功率損耗分為鐵耗和銅耗兩部分。 （ 4） 井底車場(chǎng)變壓器選兩臺(tái) KBSG200/6 型礦用隔爆型干式變壓器。 （ 2）選煤廠變壓器選兩臺(tái) SL7630/6 型油浸式鋁線雙繞組無(wú)勵(lì)磁調(diào)壓變壓器。并且，每臺(tái)變壓器均應(yīng)能承擔(dān)全部一、二級(jí)負(fù)荷供電的任務(wù)?，F(xiàn)選用 GR1/6 型高壓靜電電容柜，每柜安裝容量為 Cq =240kvar，最大不超過(guò) 360kvar，據(jù)此可計(jì)算出電容器柜的數(shù)量為： 10 ??? CCqQN 取偶數(shù) N=4 則 實(shí)際補(bǔ)償容量為： 9 6 02 4 04 ?????? CsC qNQ kvar 折算為計(jì) 算容量為： 1200?? ?? sCC kvar 第三節(jié) 低壓動(dòng)力變壓器或所用變壓器臺(tái)數(shù)和容量的確定 1． 低壓變壓器選擇 對(duì)各低壓變壓器選擇時(shí)可按表 21 的計(jì)算容量進(jìn)行選擇。6 ?? ， ? 取 ，則所需補(bǔ)償容量由公式 29 計(jì)算得： )ta n( ta n 39。 用電力電容器來(lái)提高功率因數(shù)時(shí)，其電力電容器的補(bǔ)償容量 CQ 用下式計(jì)算： )ta n( ta n 21 ??? ???? caC PQ （ 24） 式中 ? —— 平均負(fù)荷系數(shù)，計(jì)算時(shí)取 1tan? —— 補(bǔ)償前功率因數(shù)角的正切值； 2tan? —— 補(bǔ)償后要達(dá)到的功率因數(shù)角的正切值； 本設(shè)計(jì)要求功率因數(shù)達(dá)到 及以上。 第二節(jié) 無(wú)功功率補(bǔ)償 當(dāng)采用提高用電設(shè)備自然功率因數(shù)的方法后，功率因數(shù)仍不能達(dá)到供用電規(guī)則 所要求的數(shù)值時(shí)，就需要增設(shè)人工補(bǔ)償裝置。 NTqNTqNTec QkP QkPSS ??? ???? 002 （ 31） 如果 SScr宜一臺(tái)運(yùn)行，如果 SScr宜兩臺(tái)運(yùn)行。 352 356 ????? ??? cacaca QPS kVA 35kV 側(cè)功率因數(shù)校驗(yàn) ： 673 9624 6c os 353535 ??? ??cacaOP? 滿足設(shè)計(jì)要求。 變壓器損耗計(jì)算 ： 根據(jù)公式 23 計(jì)算主變壓器各項(xiàng)損耗 空載無(wú)功損耗： 648000100 %00 ????? NTSIQ kvar； 滿載無(wú)功損耗： 6008000100 % ?????NTkNT SuQ kvar； 變壓器的負(fù)荷率， 8000 2/6585 ??? NTcaSS? 8 則有功損耗： )(2 220 ?????????? NTT PPP ? kW； 無(wú)功損耗： )(2 220 ?????????? NTT Q ? kvar； 35kV 側(cè)全礦負(fù)荷計(jì)算及功率因數(shù)校驗(yàn) ： 有功功率 ： 6 2 4 2 0 8635 ?????? ?? Tcaca PPP kW 無(wú)功功率 ： 39。 2． 根據(jù)礦井主變壓器的選擇條件，一般選兩臺(tái)，當(dāng)一臺(tái)故障停運(yùn)時(shí)，另一臺(tái)必須保證一、二級(jí)負(fù)荷的用電。 二級(jí)負(fù)荷：包括主提升機(jī)、壓風(fēng)機(jī)、選煤廠、地面低壓（生產(chǎn)負(fù)荷占 75%）、一采區(qū)、二采區(qū)、井底車場(chǎng)各項(xiàng)，其總負(fù)荷為 ，占全礦總負(fù)荷的%。 變壓器選擇計(jì)算 按第二章計(jì)算出來(lái)的計(jì)算負(fù)荷進(jìn)行用電負(fù)荷分析，根據(jù)分析結(jié)果選擇變壓器容量及臺(tái)數(shù)。特殊情況下可裝設(shè)兩臺(tái)以上變壓器。如企業(yè)的一、二級(jí)負(fù)荷較多，必須裝設(shè)兩臺(tái)變壓器。所以，變壓器臺(tái)數(shù)與容量的確定，應(yīng)全面考慮技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，合理選 擇。從供電的可靠性出發(fā)，變壓器臺(tái)數(shù)是越多越好。 第二章 變壓器選擇 第一節(jié) 用電負(fù)荷計(jì)算 變壓器的選取原則 供電變壓器是根據(jù)其使用環(huán)境條件、電壓等級(jí)及計(jì)算負(fù)荷選擇其形式和容量。 （ 5）地震烈度為 7 度。 a （ 3）凍土層厚度為 ，變電所土質(zhì)為沙質(zhì)粘土。 自然條件 （ 1）日最高氣溫 33℃，日最低氣溫 17℃。 35kV 過(guò)流整定時(shí)限為 3s。主副兩井距離為 80m，距 35kV 變電所距離均為 。防雷保護(hù)是變電所保護(hù)中不可缺少的一項(xiàng)保護(hù)措施，本文采用了在線路上安裝閥型避雷器對(duì)其進(jìn)行防雷保護(hù)，并在變電所裝設(shè)避雷針。按安裝地點(diǎn)、運(yùn)行環(huán)境和使用要求對(duì)電氣設(shè)備的規(guī)格型號(hào)進(jìn)行選擇，并對(duì)它們進(jìn)行動(dòng)穩(wěn)定和熱穩(wěn)定校驗(yàn)。根據(jù)變電所主接線的設(shè)計(jì)原則，對(duì)變電所的主接線進(jìn)行設(shè)計(jì)：高壓 35kV 采用全橋接法 ,6kV 母線采用單母分段接線形式。 本論文根據(jù)變電所的設(shè)計(jì)原則，圍繞某礦井 35KV 變電所設(shè)計(jì)這一課題展開了全面的設(shè)計(jì)與研究，主要完成以下工作： 針對(duì)礦井負(fù)荷的用電要求，根據(jù)需要系數(shù)法進(jìn)行了負(fù)荷計(jì)算。 電力是現(xiàn)代煤礦的動(dòng)力，首先應(yīng)該保證供電的可靠和安全，并做到技術(shù)和經(jīng)濟(jì)方面合理的滿足生產(chǎn)的需要。 參考文獻(xiàn) ...................................................................... 錯(cuò)誤 !未定義書簽。 結(jié)論 ............