【正文】 故發(fā)生的假設數(shù)據(jù)。通過看事故視頻來討論是富有成效的。而這些調(diào)查數(shù)字已經(jīng)在其他地方發(fā)表了。1．簡介本文主要是基于個人的經(jīng)驗，研究有關交通安全、安全分析以及事故分析等在研究中的作用。將自動檢測和視頻錄制相結(jié)合的研究交通事故的科研論文會比較容易接受。事故分析是應用非常有限的分析，是前瞻性分析和回顧性分析，能夠?qū)π麻_發(fā)的交通安全系統(tǒng)和特殊過程的安全措施進行評價。事故分析。限制。目的。厄蘭格車間埃朗根（2012），頁133–151 《間接熱沖壓過程的相變動力學建?！?，（主編），主題：鈑金2013重要的工程材料，549卷（2013），頁108–116瑞士（博士學位論文）蘇黎世聯(lián)邦理工大學，蘇黎世，瑞士（2012）侯德群，1938 討論“淬”馮射頻研究物理。奧爾登堡（主編），《國際會議上的熱金屬片高性能鋼》，奧爾巴赫（2011），頁31–37 《有限元模擬DES》北德寶馬集團，給姆比（主編），11。參考文獻奧登《熱沖壓建模與仿真》（博士學位論文）呂勒奧理工大學（2006），倫茨，美國所言，《量身定制的性能，熱成型的一個關鍵問題》 ，（主編），《第三屆國際熱金屬片高性能鋼形成訴訟》，卡塞爾（2011），頁13–20施普林格出版社，柏林/海德堡/紐約（2002）貝謝，2003《鋼–顯微測定表觀粒度》（2003）貝倫斯等，《由薄板淬火模擬熱材料模型的驗證熱應力》（1997），頁679–695 伯格曼和奧爾登堡，2004 《金屬板材成形熱機械分析的有限元模型》，59（2004），頁1167–1186 這些研究結(jié)果證實了實驗工作，其中在激光熔合區(qū)和熱影響區(qū)焊接焊接頭的組織被發(fā)現(xiàn)包括馬氏體混合一些自回火馬氏體。（5）有限元模型的建立，在激光焊接過程中的冷卻速率的情況下預熱的20和40倍以上的馬氏體形成的臨界冷卻速度。（3）吸收能量的融合區(qū)的激光焊接被認為是比母材，基于子尺寸夏比沖擊試樣。（2）在焊接條件下，在一個6毫米厚鋼板的激光焊接SA508機械性能類似于自體GTA焊接性能。5結(jié)論從這項工作中可以得出以下結(jié)論：（1）激光焊接過程中產(chǎn)生的可接受的焊縫焊接6毫米厚的鋼板508在較寬的范圍內(nèi)的焊接參數(shù)。曲線的旅行路徑可以在圖14中看到（乙）和（2）。這些激光焊接試樣的吸收的能量被發(fā)現(xiàn)要比那些在相應的測試溫度下的基材料的更高。C，分別。然而，還有其他兩個激光焊接試樣的斷裂具有更高的吸收能量（約100 J）在?40176。斷裂路徑（通過HAZ）此標本圖14中可以看出（D）。另一個激光焊接試樣失效具有更低的能量吸收值45，測試時在20?176。此試樣的裂紋路徑可以在圖14中看到。一種激光焊接的夏比沖擊試樣失敗具有較低的能量吸收值（66 J）進行測試時，在?40176。此外，窄熔合區(qū)是激光焊接的典型特征。不過值得建立在何種程度上的鋼可能脆化的激光焊接工藝，和脆化的潛力一般會在焊接條件下最大。此外，由于較高的熱輸入和較慢的冷卻速率與GTA焊接和激光焊接相比，更是自回火馬氏體在冷卻過程中，使硬度在GTA焊接接頭熔合區(qū)和熱影響區(qū)低于激光焊接接頭。他們表明，屈服強度超過1100兆帕的粗晶區(qū)和細晶區(qū)，也是基料約雙屈服強度（500 MPa），而ICHAZ的屈服強度約600 MPa [ 12 ]。在焊接熱影響區(qū)的亞區(qū)的顯微硬度分布與焊后熱處理之前，在熱影響區(qū)的亞區(qū)的屈服強度一致，如Lee等人的工作報告。熔合區(qū)的優(yōu)勢和熱影響區(qū)各子區(qū)主要由馬氏體碳化物沉淀在這些子區(qū)域和精細的改進。在焊接條件下，在粗晶區(qū)和細晶區(qū)變化在410 ，這是約的基礎材料，雙（200 ），而在ICHAZ的顯微硬度明顯低于~ 300 。如圖7所示，從粗晶區(qū)各子區(qū)的顯微組織變化（熱）為細晶區(qū)（FGHAZ）然后一部分奧氏體化區(qū)（ICHAZ）隨著距離的增加從熔合線。這也發(fā)生在手動自體GTA焊接接頭。這樣的結(jié)果是所有的熔合區(qū)和熱影響區(qū)向馬氏體轉(zhuǎn)變。這可能導致GTA焊接熔合區(qū)和熱影響區(qū)轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。C/S [ 23 ]。MS（馬氏體開始）SA508鋼溫度大約是420176。的微觀結(jié)構(gòu)和晶粒尺寸可以看到在圖7（乙）組織在熔合區(qū)和熱影響區(qū)的每個子帶的GTA焊接接頭幾乎相同的激光焊接接頭對應的子區(qū)域。在下面的快速冷卻過程中，這種細粒度的奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，在冷卻過程中會有一定的馬氏體。C）。這區(qū)域?qū)狥GHAZ之間。176。，峰值溫度約為920176。然而，其他未轉(zhuǎn)化的材料（即材料不發(fā)生奧氏體化）將被保留，這可能采取的形式的過度回火鐵氧體或貝氏體。在隨后的快速冷卻過程中，任何新產(chǎn)生的奧氏體將被淬火形成馬氏體。C（Ac3溫度）。在距離焊縫中心線下2毫米，氣溫將高于700176。C（即AC1溫度）。這意味著，熔合區(qū)和熱影響區(qū)幾乎肯定會轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。C /秒，分別。c++，608176。根據(jù)模擬結(jié)果，在900和420176。C／min（15176。C）。這些點的溫度超過1500 C ~176。C，分別為0毫米、毫米和570176。700176。176。所預測的峰值溫度在毫米，1毫米，2100毫米，1900176。預測的熱循環(huán)的位置，通過板的厚度的一半，但在不同的距離，從焊縫中心線，如圖21所示。冶金不同分帶的微觀組織轉(zhuǎn)變熱分析的結(jié)果進行了驗證，發(fā)現(xiàn)與實驗結(jié)果吻合良好。然而，當預測焊接溫度場圖19與圖5相比較，這有一個很好的相關性計算和試驗焊縫形狀。雖然預測值與實測值之間的冷卻速率大于3毫米的距離的差異。圖20給出了在試樣頂部表面點焊的熱電偶的位置計算的熱循環(huán)，并與實驗結(jié)果進行了比較。C的溫度，那么它可以看出，預測的融合邊界是大致平行的板的厚度方向，和焊縫的半寬度約為1毫米。的純激光焊接模擬橫截面如圖19。熱電偶點焊在板的頂面，分別位于不同距離焊縫中心線，在垂直于焊接方向和一半沿焊縫長度的線，如圖18。連續(xù)測量整個焊接過程采用K型熱電偶在激光焊接試樣的熱循環(huán)?？諝獾膶α鲹Q熱系數(shù)， [ 38 ]。方程（4）給出了模擬中的熱邊界條件。熱源可以被描述為[ 44 ]其中，Q為旋轉(zhuǎn)拋物面體積熱源點的功率密度，并在熱源效率，η，被認為是在熱分析[ 38 ] 80%，澤是縱坐標上的parboloid最大的可能值，子是這個垂直坐標的最小可能值，H是拋物面的高度，再是拋物面的開口半徑R0的拋物面的任何一點的半徑，r是距離內(nèi)任意點旋轉(zhuǎn)拋物面體積熱源的熱源中心，P是輸出的激光功率和Z是在平面方向坐標，相對于板，模型中的任何一點。在本次調(diào)查中，一個旋轉(zhuǎn)拋物面體積熱源的溫度場模擬。因此，一個體積熱源模型通常用于模擬激光焊接過程。在許多論文[ 39 ]，[ 40 ]和[ 41 ]，熱源被假定為高斯分布的形式，但它通常是在實驗研究的基礎上修改。使用溫度依賴性的熱性能進行熱分析。此外，隨著距離的增加，元件的尺寸逐漸增大。在三維實體模型，利用ANSYS軟件生成的38337個節(jié)點和41040個單元（）。模型尺寸為50毫米，50毫米，6毫米。此外，在試樣和環(huán)境之間的界面處的對流系數(shù)可以被假定為常數(shù)。在構(gòu)建一個數(shù)值模型來預測在不同的子區(qū)域的熱歷史，在焊接過程中，下面的假設，以簡化的解決方案[ 36 ]：（1）材料是各向同性的，并且環(huán)境溫度和初始試樣的溫度均為20（2）焊接熔池中液態(tài)金屬的對流流動和小孔激光焊接中的汽化現(xiàn)象，可以忽略。所有基礎材料和激光焊接試樣在0176。在?20176。相比之下，激光焊接的試樣，獲得更高的能量吸收在?40176。解理斷裂被證實在這些基礎材料和激光焊接試件的斷裂與低吸收的能量在?40176。C和室溫下測試的基本材料和激光焊接試件在所有剩余的情況下，如圖15（電子）（小時），在所有剩余的情況下，完全韌性斷裂面。C測試（圖15（d））又提出了兩種非常不同的斷裂面：左邊的樣本提供了一個完全的韌性斷口（84 J），而右邊的樣本揭示了一個完全脆性斷裂面（45 J）。C完整呈現(xiàn)韌性斷裂面在圖15（c）。C（圖15（b））揭示了非常不同的兩個斷裂面：左邊的樣本提供了一個完全的韌性斷裂表面實現(xiàn)了高吸收的能量（102 J），而右邊的樣本顯示，裂紋開始傳播之前的韌性繼續(xù)傳播在脆性的方式在大多數(shù)（~ 60%）的斷裂面，和吸收的能量明顯低于這個標本（66 J）。的脆性斷裂區(qū)域跨越約60%的斷裂面作為一個整體。C測試（圖15（a）），可以看出，裂紋傳播從最初的韌性缺口之前繼續(xù)通過脆性斷裂試樣的傳播?；w材料的宏觀斷口和激光焊接試樣的沖擊試驗后如圖15。C和45 J在?20176。分別。C、0 C和23 C176。對于激光焊接試樣的平均吸收能量值分別約為92 J，80 J，100 J和98 J在?40176。分別。C、0 C和23 C176?；A材料達到良好的韌性，吸收的能量與平均值約為70 J，95 J，97 J和105 J在?40176。reported傾向，艾略特的《deviate斷裂成兩個基地，而不是金屬的熔合區(qū)propagate通CAN導線的兩個結(jié)果misleading [ 35 ]基本材料的結(jié)果顯示一個整體的趨勢：所吸收的能量的增加，在測試溫度的增加。為了highlight的散射的結(jié)果對激光焊接specimens，這三個測試的結(jié)果是市場在每個溫度圖13和圖14。C和?20176。它可以看到，所有的paths破碎的激光焊接試樣的試驗開始的，然后deviate熔合區(qū)和HAZ的基體材料。夏比沖擊韌性，以不同的temperatures 《能源吸附的堿金屬和焊縫的激光沖擊下的冰plotted作為一個功能的溫度在圖13。令人好奇的是，材料的厚度，有一個顯著的影響的伸長率，與較薄的材料（2毫米厚）提出較低的伸長率時相比，與6毫米厚的材料。在圖9中的硬度分布表明，在焊接條件下，焊接過程中所產(chǎn)生的材料已加強，所以很可能在拉伸試驗過程中，焊接區(qū)域沒有產(chǎn)生屈服，從而有助于降低延伸率。它可以從拉伸試驗結(jié)果表明，激光和GTA焊接試樣的拉伸性能有非常相似的基礎材料在相應的厚度。裂縫性的標本在圖10。所有的拉伸破壞發(fā)生在遠離焊接區(qū)域的。YS，為6毫米厚的基底材料的抗拉強度和延伸率分別為498 MPa、632 %，分別。明顯的屈服強度（YS）、抗拉強度（UTS）和明顯的伸長量估計為494 MPa、631 %，對于6毫米厚的激光焊接試樣。應該牢記的是，試樣顯然是不均勻的，因此，記錄的屈服強度和伸長率的值是不真正代表任何特定的微觀結(jié)構(gòu)區(qū)，并且它們也將隨選擇的規(guī)范長度（在這種情況下，25毫米）。為GTA在熔合區(qū)和熱影響區(qū)的硬度，焊接接頭在410上下波動，發(fā)生在FGHAZ約430 。這是預期的焊接條件下的焊接。顯微硬度作為焊接的顯微硬度分布在激光焊接和手動GTA焊接如圖9。在FGHAZ組織包括汽車回火馬氏體細晶粒馬氏體。[ 29 ]和[ 30 ]，細小的析出物被確定為高鉬含量的M2C型碳化物。然而，更細小的析出物在GTA焊接熱影響區(qū)的發(fā)現(xiàn)相比，激光焊接接頭。作為焊接結(jié)構(gòu)在6毫米厚的激光焊接2毫米厚的手冊進行自體GTA焊接熔合區(qū)和在每一個不同的子區(qū)域內(nèi)的熱影響區(qū)（CGHAZ，F(xiàn)GHAZ ICHAZ）使用SEM結(jié)果在圖7和圖8分別給出了。由于有限的穿透深度在GTA焊接，雙面自手動GTA焊接應用。焊接熱影響區(qū)可進一步劃分為三個不同的區(qū)域：粗晶熱影響區(qū)（CGHAZ）（靠近熔合線），細晶熱影響區(qū)（FGHAZ）和兩相區(qū)（ICHAZ）相鄰的BM。最大熱流方向為垂直于熔合邊界，晶粒趨向于向上生長最快，在熔合區(qū)內(nèi)的柱狀晶組織中有25和26。接頭可以分為幾個不同的區(qū)域，如冶金，熔合區(qū)（FZ）在中心，熱影響區(qū)（HAZ）與基體材料（BM）?？梢钥闯?，焊縫兩側(cè)的熔合線幾乎是平行的，這是小孔焊接的特點。結(jié)果。焊接參數(shù)在表3中概述。手動自體GTA焊接進行提供最好的比較自體激光焊接。自體激光對接焊接6毫米SA508鋼采用這些優(yōu)化的焊接參數(shù)進行。檢查的焊接參數(shù)的不同的焊接參數(shù)顯示，可以接受的焊縫輪廓。焊接后，焊縫被切割，并準備作為金相樣品，以評估焊接珠的完整性。使用氬氣保護氣體，氣體流速為12升/分鐘和8升/分鐘，分別保護使用的頂部表面和在焊縫側(cè)的焊縫。的激光功率為4千瓦。以下的拉伸強度和沖擊韌性試驗，所有的斷裂面測試標本用Zeiss EVO 50 SEM設有X射線能譜儀（EDX），研究了斷口形貌和確定斷裂模式。室溫。C，?20176。進行拉伸試驗在Instron 4507號模型電子萬能試驗機在室溫下。所提取的樣品的基體材料和焊接樣品的大小和形狀如圖3所示。每一個測試是重復的三個單獨的和名義上相同的優(yōu)惠券，以減少不確定性。缺口位于熔合區(qū)，以測試激光焊接樣品的焊接金屬的韌性。對接收的母材和焊接試樣的靜態(tài)拉伸強度評價標本根據(jù)ASTM E8M04產(chǎn)生。三測量每個縮進以最小化誤差進行。在焊縫的顯微硬度分布進行測量，分別位于頂部，在激光焊接接頭的宏觀截面中部和底部，并在焊接在板厚中間位置為手動GTA焊接接頭。焊接接頭的宏觀結(jié)構(gòu)和焊縫的微觀結(jié)構(gòu)是利用光學金相顯微鏡檢查（KEYENCE vhx500f）和飛利浦XL 30掃描電子顯微鏡（SEM）。自體激光焊接和點焊進行。在焊接前，樣品被噴砂去除氧化物層。激光焊接的示意圖如圖所示。分別。光束參數(shù)乘積為10毫米毫弧度的處理纖維300μ米直徑。自體激光焊接材料的尺寸大約是6毫米，100毫米和50毫米手動自體GTA焊接約2毫米50毫米100毫米。細小的析出物由不同的研究人員已經(jīng)確定，他們是M7C3和M23C6 [ 6 ]、[ 12 ]和[ 24 ]。標本機械拋光和蝕刻在2%硝酸溶液。C，分別。AC1和Ac3溫度約700176。根據(jù)鈴木?的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線（CCT）508級3圖。根據(jù)參考文獻[ 22 ]計算調(diào)查的鋼的CE，并給出：從表1看出，SA508 CE 。SA508條款3鋼的化學成分如表1。2。驗證的模型，然后用于預測的激光焊接的熱歷史?；谝苿芋w積熱源模型模擬也進行了量化的焊接熱循環(huán)對微觀結(jié)構(gòu)的變化在自體激光焊接在SA508鋼的影響。自體GTA焊接的開展提供這種鋼的激光焊接的基準。有限元建模是一種替代的方法，在焊接過程中的熱循環(huán)調(diào)查。然而，熱電偶只能測量離散點的溫度歷史。冷卻速率在不同的子區(qū)域?qū)⒋_定相變發(fā)生在連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變組合焊接過程中（CCT）在調(diào)查中對鋼圖。盡管如此，沒有被報道在SA508鋼激光焊接特性。elmesalamy等人。張等。這種特性使得激光焊接適合生產(chǎn)高質(zhì)量的焊縫，所需的核環(huán)境。與傳統(tǒng)的焊接技術(shù)相比，激光焊接具有其自身的