【正文】 4 1972 3780 1966 2280 25 1973 3400 1974 2260 26 1974 2260 1968 1940 27 1975 2830 1965 1920 28 1976 2600 1954 1880 29 1977 1820 1977 1820 30 1978 1500 1951 1800 31 1979 2580 1967 1760 32 1980 4100 1969 1650 33 1981 2650 1978 1500 34 1982 1380 1964 1490 35 1983 2350 1982 1380 36 1984 2670 1971 1350 37 1985 2910 1955 1300 38 1986 2670 1987 1270 39 1987 1270 1956 1100 繪制經(jīng)驗頻率曲線 特大洪水的經(jīng)驗頻率為： /( 1)MP M N??，其中 =M 4； 1 9 8 7 1 9 0 5 1 8 3N ? ? ?。 福州大學本科生畢業(yè)設計 8 第二章 水文計算 設計洪峰流量計算 資料審查 該站實測和調查洪水，經(jīng)審查，證明資料可靠，具有一致性和代表性，實測流量年限為 37 年，超過了規(guī)范不應少與 30 年的要求，屬于長系列流量資料推求設計洪水的情況。然后按照依上次序進行邊跨與次中跨合攏和中跨合攏。澆筑合攏段混凝土選在溫度變化較小的日期，并在一天氣溫最低的時間進行，混凝土澆筑一氣呵成。臨時連接后，再張拉部分縱向預應力束配合臨時連接。在合攏段兩側之間設置能傳遞結構內(nèi) 力的臨時連接構件。掛籃在投入使用前，經(jīng)過壓重實驗，以檢驗起強度和剛度，減小掛籃非彈性變形，并記錄掛籃的彈性變形狀態(tài)，以供立模和施工時監(jiān)控依據(jù)。 0號塊支架作用于承臺上。支架除滿足強度要求外，還需要有較大的剛度。兩端邊跨現(xiàn)澆段各為 。 連續(xù)梁橋的內(nèi)力與應力狀態(tài)，與形成結構的順序及過程密切相關，不同的施工方案及施工順序將導致結構產(chǎn)生不同的受力狀況。在各個施工階段，可能具有不同的靜力體系，其中包括安裝單元，拆除單元，張拉預應力，移動掛籃等工況。 施工要點 本設計中采用懸臂施工法。橋臺采用埋置式肋型橋臺，基礎采用 4φ 的鉆孔灌注樁。橫坡 %， 由梁結構調整 。 （ 2）、引橋 采用 35m 現(xiàn) 澆 預應力混凝土 連續(xù) 箱 梁 引橋采用滿堂支架現(xiàn)澆法施工 。 主橋范圍橋面鋪裝層為 10cm 厚的瀝青混凝土（雙層式：上面層 4cm 細粒式瀝青混凝土；下面層 6cm 中粒式瀝青混凝土） +6cm 厚 C40 防水混凝土。箱梁高度從距墩中心 2次拋物線變化。 上部結構 （ 1）、主橋變截面連續(xù)梁橋 福州大學本科生畢業(yè)設計 6 主橋上部為（ 53＋ 85＋ 53） m三跨預應力混凝土變截面連續(xù)梁，橋寬 17m，單箱單室箱形截面，箱梁根部梁高 ，高跨比為 1/；跨中梁高 ，高跨比為 1/。 由于懸臂施工涉及很多施工工況，且由于體系發(fā)生轉換使預加力和徐變產(chǎn)生的此內(nèi)力計算變得非常 復雜，故需借助計算機輔助計算完成。如各項驗算均滿足要求且認為合理，則設計通過。由于鋼束對截面幾何特性的影響，溫度，沉降等內(nèi)力也需要重新計算，但其與鋼束估算時計算結果差別非常小。這是設計過程中的第一次組合，兩種組合的結果分別作為按應力和按承載能力估算鋼束的計算內(nèi)力。 據(jù)《 JQ4－ 80》規(guī)范提供鉆孔沖孔灌注樁基參數(shù)經(jīng)驗數(shù)值如下表： 鉆孔沖孔灌注樁基參數(shù)經(jīng)驗數(shù)值表 表 11 條件 土名 土的狀態(tài) 容許承載力 Rj(KPa) 容許摩阻力 f（ KPa） 樁入土深度（ m） 5 10 15 地下 位以下或以上 壤土 可塑 30 砂壤土 堅硬 35 主跨 53+85+53 米預應力混凝土連續(xù)梁橋設計（安溪東門大橋） 5 續(xù)表 11 條件 土名 土的狀態(tài) 容許承載力 Rj(KPa) 容許摩阻力 f（ KPa） 樁入土深度（ m） 5 10 15 地下 位以下或以上 含礫粗砂 松散 100 30 地下水位以下 全風化花 崗閃長巖 IL0 35 設計要點 設計特點 本橋上部結構為三跨預應力混凝土連續(xù)梁橋，采用分段懸臂澆筑的方法施工，預應力混凝土連續(xù)梁橋采用懸臂施工法需在施工中進行體系轉換，經(jīng)過一系列施工階段逐漸形成最終的連續(xù)梁體系。建議在其上游采用鋪蓋或帷幕等防滲措施，在其下游需采取防沖刷措施。由于上部覆蓋有不同厚度的卵石層，鑒于該層承載力不能滿足荷載要求及沖刷 等問題，宜采用樁基，并根據(jù)荷載選擇適當?shù)臉兜赘叱?，基礎亦可置于強風化巖石上。 （ 6）、風化花崗閃長巖（ r? 53x）：灰白色，粗粒結構，巖石破碎、性脆，頂板高程 — ，且呈波浪狀，容許承載力 500KPa。3135 。）：灰白、灰黃色，風化透徹多已風化成壤土、砂壤土，呈硬塑 — 堅硬狀態(tài)，原巖結構清晰，隨深度增加而風化 9（ 6）全風化花崗閃長巖（ r? 53x。主要由硅化英安巖、硅化安石巖，熔巖等火山巖組成，極堅硬，磨圓度較好，粒徑 4～ 15cm，含量 50%以上，最大粒徑達 60cm，且隨深度增加粒徑增大，一般在 層底部 1m 左右均為以漂石為主，砂、砂壤土填充，較密實，但未固結，常夾有 ～ 之薄層砂壤土透鏡體，層厚 ～，左岸最厚達 ，層頂板高程為 ～ ，容許承載力為 400KPa。該層受水流沖刷極易流動，故河床之地面高程常有變化。 （ 2）、壤土（ dlQ）：黃褐色，以粘粒為主，次為粉粒，含細砂，可塑 — 硬塑，有碎塊 石夾于其間，屬坡積堆積，分布于左岸，層厚 4— 8m，由山坡向河床傾斜，并在岸邊被切割而消失，其主要物理力學性質指標：含水量 %，濕密度 g/3cm ，干密度 ，孔隙比 ，飽和度 %，比重 ，液限 %，塑限 %，壓縮系數(shù) ，屬中壓縮性，壓縮模量 ，凝聚力 15KPa，內(nèi)摩擦角 ，容許承載力 190KPa。（黃河系下同） 根據(jù)鉆孔揭露各土層之特征及物理力學性質指標分述如下： （ 1）、砂壤土（ PlQ4）褐黃色，以粉粒為主，含較多粉細粒，硬塑、稍濕、層厚 — ，分布于右岸，屬洪積層，主要物理力學性質 指標：含水量 %，濕密度 g/ 3cm ，干密度 ，孔隙比 ，飽和度 %，比重 ，液限 %，塑限 %，壓縮系數(shù) — ，屬中 — 高壓縮性，壓縮模量 ，凝聚力 4KPa，內(nèi)摩擦角 39。全風化花崗閃長巖為基層巖層，較穩(wěn)定，工程性能好，為主要持力層，層厚 21— 30m，上部風化透徹，向深部逐漸減弱，項界靠右岸較平緩、上下游變化不大，而靠左岸卻為上游向下游傾斜。左岸為較的岸受水流沖刷而坍塌：階地呈條帶狀沿河展布、上部第四系全新統(tǒng)洪積層（ BIQ4）為現(xiàn)代堆積，堆積物為壤土，厚度 左右，且上游向下游傾斜，下部延至山坡為第四弛坡積層（ dlQ），厚度 4— 8m，由山坡向河床傾斜，并在岸邊被切割而消 失。 主跨 53+85+53 米預應力混凝土連續(xù)梁橋設計（安溪東門大橋） 3 主要地質條件 根據(jù)區(qū)域地質構造資料，該場地沒有大的地質構造影響，工程地質測繪工作未發(fā)現(xiàn)大的地質構造。 橋梁伸縮裝置采用 D160 與 D240 型伸縮裝置。 非預應力鋼筋 受力主鋼筋用 HRB335 鋼筋 (? 12～ 28)， skf =335MPa， sdf =280MPa；非受力鋼筋用 R235 鋼筋 (? 8～ 10)， skf =235MPa， sdf =195MPa。 福州大學本科生畢業(yè)設計 2 主要材料 混凝土 主橋 、引橋 現(xiàn)澆箱梁 C50 混凝土 墩臺身 C40 混凝土 人行道、護欄等 C30 混凝土 ，不銹鋼管 承臺 C30 混凝土 樁基礎、橋頭搭板 C25 混凝土 橋面鋪裝層 瀝青混凝土 錐坡 預制空心六棱塊 預應力鋼束及錨具 主梁縱向預應力鋼筋選用 19? 、 17? 高強度低松弛鋼絞線，單根鋼絞線直徑 ，公稱面積 A＝ 140mm2，抗拉強度標準值 fpk =1860MPa，抗拉強度設計值 fpd =1330MPa；對應錨具分別為 OVM151 OVM1517；對應波紋管直徑分別為 (內(nèi)徑 )? 100mm、 ? 90mm（ 外徑比內(nèi)徑大 7mm)。本縣為閩南僑鄉(xiāng)，旅居海外的華僑和外籍華人眾多，他們具有愛國愛鄉(xiāng)，建設家鄉(xiāng)，發(fā)展家鄉(xiāng)的優(yōu)良傳統(tǒng)與美好愿望，本橋將由華僑集資興建，因此要求大橋在造型上較為美觀。 最終設計的安溪東門大橋能夠滿足 規(guī)范 要求。 然后進一步進行截面強度的驗算，其中包括承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。用于計算的內(nèi)力組合結果也由“橋梁博士 ”軟件計算而得，從而估算出縱向預應力筋的數(shù)目，然后再布置預應力鋼絲束。本著“安全，經(jīng)濟，美觀，實用”的基本設計原則，并通過對設計，施工等多方面的綜合考慮，最終確定以上兩個方案中的連續(xù)梁橋為設計方案。 本科生畢業(yè)設計（一） 題 目： 主跨 53+85+53 米預應力混凝土連續(xù)梁橋設計 （安溪東門大橋） 姓 名： 王 達 榮 學 號： S050800618 學 院： 土木工程學院 專 業(yè)： 土木工程 年 級： 20xx 指導教師： （簽名） 系主任（或教研室主任）： （簽章 ） 20xx 年 5 月 29 日 I 中文摘要 本設計是根據(jù)本專業(yè)畢業(yè)設計任務書的要求和《公路橋涵設計規(guī)范》的相關規(guī)定，對安溪東門大橋進行方案比選和結構設計。 通過認真分析橋址的水文情況，調查地質勘測資料，繪制河床斷面圖，初步擬定了兩種方案，即主跨為 53m+85m+53m 預應力混凝土連續(xù)梁橋設計方案和主跨為95m 的鋼管混凝土拱橋的設計方案。 根據(jù)第一 個方案，結合工程概況資料，水文計算結果，技術標準要求，設計規(guī)范規(guī)定，并參考已有的橋梁設計實例進行該橋的總體布置設計，采用如下的設計方法： 首先，確定橋址具體位置，橋梁總體結構，橋梁上部結構，下部結構及橋面系，并應用 CAD 軟件繪制橋梁總體布置圖和細部尺寸圖； 其次，利用“橋梁博士 ”軟件分析內(nèi)力結構總的內(nèi)力 (包括恒載和活載的內(nèi)力計算 )。 再次，計算預應力損失及次內(nèi)力，次內(nèi)力包括先期恒載徐變次內(nèi)力 、先期預應力徐變次內(nèi)力、后期合攏預應力索產(chǎn)生的彈性次內(nèi)力、局部溫度變化次內(nèi)力。在正常使用極限狀態(tài)驗算中包括計算截面的混凝土法向應力驗算、預應力鋼筋中的拉應力驗算、截面的主應力計算。 關鍵詞：預應力混凝土，連續(xù)梁橋，安溪東門大橋 II Design of 53+85+53m prestressed concrete continuous beam bridge Abstract This is a paring of design and structural design of the East Gate Bridge,according to designing assignment and the standard of road and bridge designs. With a scriously study of hydrologic and geology data in the bridge site ,I make the first two plans of the bridge:53m+85m+53m prestressed concrete continuous beam bridge and a Th