【正文】 等跨連續(xù)梁進(jìn)行計算，計算簡圖如下圖57所示。1. 側(cè)模模板的計算側(cè)模模板采用12mm厚的竹膠板做模板，側(cè)模的背肋采用1010cm的方木豎向放置間距為20cm，側(cè)模主梁采用1015cm間距為60cm?！堵窐蚴┕び嬎闶謨浴繁?2中指出外傾模板α≥55176。注：橫隔板處支架間距減小，間距具體尺寸應(yīng)根據(jù)橫隔板的厚度進(jìn)行計算確定。根據(jù)《路橋施工計算手冊》表86可知紅松的彈性模量E=10103MPa，根據(jù)《材料力學(xué)》可知撓度計算如下所示。τ=F/A=103/()= MPa根據(jù)計算結(jié)果可知τ=[τ]=。根據(jù)《材料力學(xué)》可知，背肋的剪應(yīng)力計算如下所示。w=bh2/6=1001002/6=105mm3σ=M/w=106/（105）=通過以上計算可知σ=[σ]=，《路橋施工計算手冊》表86查紅松的容許彎曲應(yīng)力。M= qmaxL2/8=把作用在方木范圍內(nèi)的混凝土體積轉(zhuǎn)化為線荷載加載在方木上，其彎矩計算過程如下所示。根據(jù)《路橋施工計算手冊》查松木的容重為8kN/m3，方木的自重q=rA=8=（），其背肋上的荷載計算分別如下所示。f=qmaxL4/（128EI）=3004/（128400001440）=通過以上計算可知，f=[ f]=L/350=300/350=，則頂模模板剛度滿足施工使用的要求?；炷聊０逵弥衲z合板物理力學(xué)指標(biāo)中（竹膠板在濕狀、橫向的彈性模量）查得彈性模量最小40000MPa。w=bh2/6=10122/6=240mm3σ=Mmax/w=106/240=通過以上計算，σ=[σ]=50MPa，其中50MPa是根據(jù)《竹膠合板模板》（JG／T1562004）表5可知，在板寬方向靜曲強度最小值。m進(jìn)行模板強度計算。Mmax=qmaxL2/10=圖56 模板計算簡圖由于背肋的間距為30cm，因此模板的跨度為30cm。qmax=QmaxB==在計算時考慮到模板的連續(xù)性，因此模板按三等跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。由于背肋的間距均為30cm，因此模板上荷載取Qmax=Q2=。頂模的背肋采用1010cm的方木順橋方向放置間距均為30cm，則總豎向荷載計算如下所示。I= bh3/12=105m4f1=5q1l4/(384EI)=5(38410103105)=f2=5q2l4/(384EI)=5(38410103105)=f3=5q3l4/(384EI)=5(38410103105)=通過上式計算可知，f1=[ f]=L/400=900/400=f2=[ f]=L/400=600/400=f3=[ f]=L/400=900/400=，則底模主梁剛度滿足施工使用的要求。τ=F/A=103/()=根據(jù)以上計算結(jié)果可知τ=[τ]=，《路橋施工計算手冊》表86查紅松的容許剪應(yīng)力，則底模主梁抗剪強度滿足施工使用的要求。根據(jù)《材料力學(xué)》可知，底模主梁的剪應(yīng)力計算如下所示。w=bh2/6=1001502/6=105mm3σ=Mmax/w=106/（105）=通過以上計算可知σ=[σ]=，《路橋施工計算手冊》表86查紅松的容許彎曲應(yīng)力。m根據(jù)以上計算結(jié)果，選Mmax=M1= kNmM2=q2L2/8=把作用在方木范圍內(nèi)的混凝土轉(zhuǎn)化為線荷載加載在方木上，則箱梁底板、腹板、翼板處底模主梁彎矩計算過程如下所示。將所計算底板的最大荷載轉(zhuǎn)化為背肋上的線性荷載，其中q1～q3分別為底板、腹板和翼緣板下最大的荷載，計算過程分別如下所示。I= bh3/12=105m4f=5ql4/(384EI)=5(38410103105)=通過上式計算，f=[ f]=L/400=900/400=，則底模主梁剛度滿足施工使用的要求。τ=F/A=103/()=根據(jù)以上計算結(jié)果可知τ=[τ]=，《路橋施工計算手冊》表86查紅松的容許剪應(yīng)力，則底模主梁抗剪強度滿足施工使用的要求。根據(jù)《材料力學(xué)》可知，底模主梁的剪應(yīng)力計算如下所示。w=bh2/6=1001502/6=105mm3σ=Mmax/w=106/（105）=通過以上計算可知σ=[σ]=，《路橋施工計算手冊》表86查紅松的容許彎曲應(yīng)力。圖54簡支梁計算簡圖M=qmaxL2/8=彎矩按均布荷載的簡支梁進(jìn)行計算，計算簡圖如下圖54所示。將所計算底板的最大荷載轉(zhuǎn)化為背肋上的線性荷載，其中q1～q3分別為底板、腹板和翼緣板下最大的荷載，計算過程分別如下所示。I= bh3/12=106m4f1=5ql4/(384EI)=5(38410103106)=通過上式計算可知:f1=[f]=L/400=900/400=則底模背肋剛度滿足施工使用的要求?！堵窐蚴┕び嬎闶謨浴繁?6查紅松的容許剪應(yīng)力，則底模背肋抗剪強度滿足施工使用的要求。F=q2L/2=根據(jù)以上計算結(jié)果驗算1010cm方木的抗剪強度，則背肋的抗剪強度計算如下所示。則底模背肋強度滿足施工使用的要求。m根據(jù)以上計算結(jié)果驗算1010cm方木的強度，則背肋的強度計算如下所示。根據(jù)【1. 底模模板的計算】中箱梁底模背肋、主梁及支架立桿的布置方式可知:，因此根據(jù)公式55取qq2和q3中最大值qmax= q2= kN/m計算在混凝土作用下底模模板背肋的彎矩，其計算過程如下所示。根據(jù)《路橋施工計算手冊》表86可知紅松的彈性模量E=10103MPa，根據(jù)《材料力學(xué)》可知撓度計算如下所示。τ=F/A=103/()= MPa根據(jù)計算結(jié)果可知τ=[τ]=。根據(jù)《材料力學(xué)》可知，背肋的剪應(yīng)力計算如下所示。w=bh2/6=1001002/6=105mm3σ=Mmax/w=106/（105）=通過以上計算可知σ=[σ]=，《路橋施工計算手冊》表86查紅松的容許彎曲應(yīng)力。m根據(jù)以上計算彎矩取Mmax=M2=mM2=q2L2/8=圖53簡支梁計算簡圖根據(jù)【1. 底模模板的計算】中箱梁底模背肋、主梁及支架立桿的布置方式可知:、60cm和90cm，因此根據(jù)公式55取qq2和q3分別計算在混凝土作用下底模模板的彎矩，其計算過程如下所示。：q1=Q1+q=+=（底板處）q2=Q2+q=+=（腹板處）q3=Q3+q=+=（翼板處）：q1=Q1+q=+=（底板處）q2=Q2+q=+=（腹板處）q3=Q3+q=+=（翼板處）彎矩按均布荷載的簡支梁進(jìn)行計算，計算簡圖如下圖53所示。2. 底模背肋的計算根據(jù)《路橋施工計算手冊》查松木的容重為8kN/m3，=rA=8=。根據(jù)竹膠板的截面形狀，則其慣性矩為：I=bh3/12=10123/12=1440mm4根據(jù)公式58均布荷載作用下剛度驗算公式，其撓度計算過程如下所示。則底模模板強度滿足施工使用的要求。由于選用的是12mm厚的竹膠板，取1cm寬的模板進(jìn)行計算，其截面抵抗矩w=bh2/6計算過程如下所示。m根據(jù)以上計算取Mmax= KN根據(jù)公式55可知，彎矩計算如下所示。Fmax=qL4/（128EI） （57）集中荷載作用下最大撓度計算如下式58所示。Mmax=qL2/10 （55）集中荷載作用下最大彎矩計算如下式56所示。圖52 模板計算簡圖根據(jù)《路橋施工計算手冊》表813可知，局部荷載和集中荷載作用下最大彎矩和撓度計算的公式分別如下式5557和58所示。qmax=QmaxB==在計算時考慮到模板的連續(xù)性，因此模板按三等跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。由于背肋的間距最大為30cm，因此模板計算上荷載取Qmax=Q2=。底模的背肋和主梁的布置：，底模背肋采用1010cm的方木橫橋方向放置，間距均為30cm；主梁采用1015cm的方木順橋方向放置，在底板和翼板處主梁間距均為90cm，在腹板處間距為60cm；橫橋向支架布置在底板和翼板處立桿間距為90cm，在腹板處立桿間距為60cm；順橋向立桿間距均為90cm；，底模背肋采用1010cm的方木順橋方向放置，在底板和翼板處間距均為30cm，在腹板處間距為20cm；主梁采用1015cm的方木橫橋方向放置，間距為90cm；橫橋向支架布置在底板和翼板處立桿間距為90cm，在腹板處立桿間距為60cm；順橋向立桿間距均為90cm；可知總豎向荷載計算如下所示。P3=γ砼h=26=P4=γ砼h=26=根據(jù)《路橋施工計算手冊》表81規(guī)定，施工人員荷載及機械臨時堆放等荷載取為p5=，由于砼澆注采用泵送，則傾倒砼時產(chǎn)生的沖擊荷載和振搗混凝土的荷載均為2kPa，則p6=2+2=4KN/m2。P1=γ砼h=26（+）=腹板處混凝土對底板的最大壓力計算分別如下所示。考慮安全系數(shù)后，混凝土對側(cè)模的壓力組合計算如下所示。根據(jù)以上⑴、⑵兩種計算方法計算側(cè)壓力取最大值，則混凝土的最大側(cè)壓力Pmax=。根據(jù)現(xiàn)澆箱梁構(gòu)造圖紙可知側(cè)壓力計算如下所示。Pmax=γt0K1K2v1/2 （54）式中：Pmax——新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力(kPa)；h——有效壓頭高度（m）；v——混凝土的澆筑速度(m/h)；t0——新澆筑混凝土的初凝時間（h），可按實測確定；γ——混凝土的容重(kN/m3)；K1——外加劑影響修正系數(shù)，；K2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，；50～90mm時，；110～150mm時，；根據(jù)上述規(guī)范附錄D規(guī)定，公式54計算值與Pmax=γh計算值比較取最小值為最大側(cè)壓力。Pm2=21/4=根據(jù)以上計算，其壓力分布圖如下圖51所示。Pm=v1/4(kPa) （54）式中： Pm——新澆筑混凝土對側(cè)面的最大壓力，kPa；v ——混凝土澆筑速度，m/h。h=+2/10=因本工程箱梁最大高度為2m，故新澆筑混凝土對側(cè)面的側(cè)壓力為：Pm1=26=根據(jù)《路橋施工計算手冊》表82，采用泵送混凝土澆筑時。V/T=2/10=，由于V/T=，模板的最大側(cè)壓力按照公式51計算。根據(jù)公式552和53，混凝土入模時的溫度控制在10～40℃、。按照《路橋施工計算手冊》表82采用內(nèi)部振搗器振搗，且當(dāng)混凝土速度在6m/h以下時側(cè)模的最大壓力按