【正文】 采用油泵來滿足很不經(jīng)濟(jì)，故決定用活動件自重快速下行的方式，使用充液閥從充液油箱吸油。 k擰緊螺紋的系數(shù)變載荷 取k=4。 螺紋底徑, m: = MPa 　　　　　 = MPa屈服極限 安全系數(shù)。 螺栓 – M12b—螺栓中心到倒角端的長度= = 16cm = = = h=4cm = = = = =十八、校核法蘭部分強度：==其中 P==== == = = ==所以 = MPa =264+= MPa[] 滿足要求 十九、缸筒法蘭連接螺釘： 螺釘所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%3554032017= MPa = = MPa z螺栓數(shù)12根。 5:= 　　 = MPa （232）十、活塞桿直徑d的校核：表23 活塞桿所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%45MnB10308359 （233）d= 滿足要求F—活塞桿上的作用力 —活塞桿材料的許用應(yīng)力，=/ 十一、下缸的設(shè)計計算：型號≥／MPa≥／MPa≥／%4561036014十二、下缸管壁厚：公式: =++當(dāng)～，用使用公式: = = m取 =為缸筒材料強度要求的最小，M 為鋼筒外徑公差余量，M為腐蝕余量，M 試驗壓力，16M時，取= P—管內(nèi)最大工作壓力為25 M 鋼筒材料的許用應(yīng)力，M =/n鋼筒材料的抗拉強度，M n—安全系數(shù)，通常取n=5當(dāng)時,材料使用不夠經(jīng)濟(jì),應(yīng)改用高屈服強度的材料.十三、下缸筒壁厚校核額定工作壓力, 應(yīng)該低于一個極限值,以保證其安全. MPa===外徑 D=內(nèi)徑 同時額定工作壓力也應(yīng)該完全塑性變形的發(fā)生:== MPa缸筒完全塑性的變形壓力, 材料屈服強度MPa鋼筒耐壓試驗壓力，MPa =～ MPa十四、缸筒的暴裂壓力 ==十五、缸筒底部厚度 缸筒底部為平面: mm 取 mm筒底厚，MM 十六、核算缸底部分強度按照平板公式即米海耶夫推薦的公式計算，缸底進(jìn)油孔直徑為φ8cm，則 Ψ=== = =按這種方法計算[]=100MPa [] 所以安全 十七、缸筒端部法蘭厚度:h 　　　 == 取 h=40mm 法蘭外圓半徑。 k擰緊螺紋的系數(shù)變載荷 取k=4。 螺紋底徑, m: = MPa （226） 　　　　　 = MPa （227）屈服極限 安全系數(shù)。 八、缸筒法蘭連接螺釘： 螺釘所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%3554032017= MPa = = MPa （225）z螺釘數(shù)12根。 螺釘 – M30b—螺釘中心到倒角端的長度=32cm = 42cm = = =10cm h=10cm= =37cm = = =七、校核法蘭部分強度：== （217） （218）其中 P====（219） == （220） = （221） =1 （222） == （223）所以 = （224） =+= MPa[] 滿足要求依據(jù)上面公式當(dāng)墊片的厚度為大于10cm時就能滿足要求，為了滿足橫梁的強度和工藝性，墊片厚度選用25cm。第三節(jié) 缸體結(jié)構(gòu)的基本參數(shù)確定一、主缸參數(shù) :（注：所用公式都來源于文獻(xiàn)【10】【17】）=== （21）按標(biāo)準(zhǔn)取整==（22）== （22）按標(biāo)準(zhǔn)取整=:= （23）:= （24）:===按標(biāo)準(zhǔn)取整====按標(biāo)準(zhǔn)取整=: = ：=第四節(jié) 各缸動作時的流量：一、主缸進(jìn)油流量與排油流量：= （25）== （26）========二、頂出缸的進(jìn)油流量與排油流量：=======型號≥／MPa≥／MPa≥／%4561036014 第五節(jié) 上缸的設(shè)計計算一、筒壁厚計算 公式: =++ （27）當(dāng)～，用使用公式:== m （28）取 =為缸筒材料強度要求的最小，M 為鋼筒外徑公差余量，M為腐蝕余量，M 試驗壓力，16M時，取= P—管內(nèi)最大工作壓力為25 M 鋼筒材料的許用應(yīng)力，M =/n鋼筒材料的抗拉強度，M n—安全系數(shù)，通常取n=5當(dāng)時,材料使用不夠經(jīng)濟(jì),應(yīng)改用高屈服強度的材料.二、筒壁厚校核額定工作壓力, 應(yīng)該低于一個極限值,以保證其安全. MPa==47MPa （29）=外徑 D=內(nèi)徑同時額定工作壓力也應(yīng)該完全塑性變形的發(fā)生:== MPa （210）缸筒完全塑性的變形壓力, 材料屈服強度MPa鋼筒耐壓試驗壓力，MPa =～ MPa （211）三、缸筒的暴裂壓力 == （212）四、缸筒底部厚度缸筒底部為平面時: mm （213） 取 mm 筒底厚，MM 五、核算缸底部分強度按照平板公式即米海耶夫推薦的公式計算，缸底進(jìn)油孔直徑為φ20cm則 Ψ=== （214） = = MPa （215）按這種方法計算[]=100MPa [] 所以安全六、缸筒端部法蘭厚度: 　　　 == （216） 取 h=100mm 法蘭外圓半徑。在設(shè)計中我采用的是恒節(jié)流面積緩沖裝置，此類緩沖裝置在緩沖過程中，由于其節(jié)流面積不變，故在緩沖開始時，產(chǎn)生的緩沖制動力很大，但很快就降低下來，最后不起什么作用，緩沖效果很差。這種排氣閥簡單、方便、但螺紋與錐面密封處同心度要求較高，否則擰緊排氣閥后不能密封，會造成泄露。整體式排氣閥閥體與閥針合為一體，用螺紋與鋼筒或缸蓋連接，靠頭部錐面起密封作用。因此，除在系統(tǒng)采取密封措施、嚴(yán)防空氣侵入外，常在油缸兩腔最高處設(shè)置放氣閥，排出缸內(nèi)殘留的空氣，使油缸穩(wěn)定的工作排氣閥的結(jié)構(gòu)形式包括整體式和組合式。四、油缸放氣裝置通常油缸在裝配后或系統(tǒng)內(nèi)有空氣進(jìn)入時，使油缸內(nèi)部存留一部分空氣，而常常不易及時被油液帶出。然而整體結(jié)構(gòu)的共同缺點為缸孔加工工藝性差，更換密封圈時，活塞不能從缸底方向拆出，但由于較可拆式缸底結(jié)構(gòu)受力情況好、結(jié)構(gòu)簡單、可靠，因此在中小型液壓機中使用也較廣。但是，在液壓機上所使用的油缸一般壁厚均較大，而缸底的受力總是較缸壁小。圓底整體結(jié)構(gòu)相對于平底來說受力情況較好，因此，在相同應(yīng)力，重量較輕。平底結(jié)構(gòu)具有易加工、軸向長度短、結(jié)構(gòu)簡單等優(yōu)點。由于在設(shè)計中缸孔和活塞桿直徑的差值不同，故缸口部分的結(jié)構(gòu)也有所不同。上缸采用前端法蘭安裝，下缸采用后端法蘭安裝。二、鋼筒的連接結(jié)構(gòu)在設(shè)計中上、下缸都選擇法蘭連接方式。實質(zhì)上起到兩個柱塞缸的作用。(2200*1600，1600*1600,3150*2000)第二節(jié) 液壓缸的基本結(jié)構(gòu)設(shè)計一、液壓缸的類型液壓缸選用雙作用單活塞桿液壓缸，活塞在行程終了時緩沖?？梢钥闯觯簤簜鲃蛹夹g(shù)在我國的應(yīng)用與發(fā)展已經(jīng)進(jìn)入了 一個嶄新的歷史階段。標(biāo)準(zhǔn)化的元件為機器的維修帶來方便在1964年開始從國外引進(jìn)液壓元件生產(chǎn)技術(shù)，同時自行設(shè)計液壓產(chǎn)品以來，我國的液壓件生產(chǎn)已經(jīng)形成系列，并在各種機械設(shè)備上得到了廣泛的使用。 （4）液壓元件集成化，標(biāo)準(zhǔn)化。微電子技術(shù)的高速發(fā)展為液壓機的自動化和智能化提供了充分的條件。充分合理利用機械和電子方面的先進(jìn)技術(shù)促進(jìn)整個液壓系統(tǒng)的完善。提高液壓機的工作效率，降低生產(chǎn)成本?？偟膩碚f，液壓傳動的優(yōu)點是十分出的，它的缺點將隨著科學(xué)科技的發(fā)展而逐漸得到克服。（3）液壓傳動對油溫的變化比較敏感，不宜在很高和很低的溫度下工作。液壓機傳動的主要缺陷是：（1）液壓傳動中的泄漏和液體的可壓縮性使傳動無法保證嚴(yán)格的傳動比。特別是和電氣控制聯(lián)合使用時，易于實現(xiàn)復(fù)雜的自動工作循環(huán)。（4）便于實現(xiàn)過載保護(hù)，而且工作油液能使傳動零件實現(xiàn)自潤滑，故使用壽命較長。（2）在相同功率情況下，液壓傳動能量轉(zhuǎn)換元件的體積減小，重量較輕。 工作介質(zhì) 工作介質(zhì)是指各類液壓傳動中的液壓油或乳化液，它經(jīng)過油泵和液動機實現(xiàn)能量轉(zhuǎn)換。它們的作用是根據(jù)需要無級調(diào)節(jié)液動機的速度，并對液壓系統(tǒng)中工作液體的壓力、流量和流向進(jìn)行調(diào)節(jié)控制。其中