八層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)-文庫(kù)吧資料
2024-08-19 07:36本頁(yè)面
【正文】 N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 表223 橫向框架剪力A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底表224橫向框架A柱剪力組合表（KN）層次SGkSQkSEk左Sek右++γRE[(SGk+)+]γRE[ηvc（Mcb+Mct）/Hn]左右87654321表225橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk SQkSek左Sek右γre[(SGk+)+]+ SQk+ [Mmax] N Nmin MNmax M左右8柱頂M N 柱底M N 7柱頂M N 柱底M N 6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 續(xù)表225層次截面內(nèi)力SGk SQkSek左Sek右γre[(SGk+)+]+ SQk+ [Mmax] N Nmin MNmax M左右3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 表226橫向框架B柱剪力組合（kN）層次SGkSQkSEk左Sek右++γRE[(SGk+)+]γRE[ηvc（Mcb+Mct）/Hn]左右87654321表227 橫向框架剪力B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底11621903（１）承載力抗力調(diào)整系數(shù)注意在截面配筋時(shí)，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利組合。m其它跨間的最大彎矩計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表221。m右震： VA =（MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（+）/6+6/2+（）6/2= KN （2+）0，故al=l/3= =（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（ +）/（+）= Mmax =MA+VAx（q1+q2）2/2+alq2（al/3）/2=（+）=若VA（2q1+q2）al/2≤0，說(shuō)明x≤al，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：VAq12q2/（2al）=0將求得的值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAq12/23q2/（6al）若VA（2q1+q2）al/20，說(shuō)明al，則=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VA（q1+ q2）2/2+alq2（al/3）/2若VA≤0，則Mmax=MAVA= （MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l第1層AB跨梁：梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== q2=（+）= KN/m左震：VA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 = （+）/6+6/2+（）62= KN0則Mmax發(fā)生在左支座，Mmax ==（+）= KN跨間最大彎矩的計(jì)算：以第一層AB跨梁為例，說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。（2）框架梁內(nèi)力組合本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+?；钶d作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表220。③傳遞系數(shù)，遠(yuǎn)端滑動(dòng)鉸支傳遞系數(shù)為1。①固端彎矩計(jì)算將框架梁視為梁端固定梁計(jì)算。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱故計(jì)算時(shí)可用半框架。P1=[（）+]2=P2=[（）++2]=集中力矩M1= P1e1= M2= P2e1= 1層，q2=2=，==。P1=[（）2+]+++[（3）2]+=P2=[（）++2]+++3=集中力矩M1= P1e1== M2= P2e1==②活荷載計(jì)算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖211：圖211活載作用下各層梁上的荷載分布 第8層，q2==，==。P1=[（）2+]+++[2]+2=P2=[（）2++2]+++3=集中力矩M1= P1e1=M2= P2e1= 1層， q1=+=，=。PP2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、和女兒墻等的重力荷載，計(jì)算如下：P1=[（）2+]+++=P2=[2++2]++=集中力矩M1= P1e1== M2= P2e1==2～7層，q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，q1=+=，=。qq2‘分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。圖29 橫向框架計(jì)算單元（2）荷載計(jì)算①恒載計(jì)算對(duì)于第8層，q代表橫梁自重，為均布荷載形式。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖29中的水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表214表212各層柱反彎點(diǎn)計(jì)算層次邊柱中柱80000007000000600000050000004000000300000020000001000000表213各層柱端彎距及剪力計(jì)算層次（m）（Kn）（N/mm）邊柱中柱8807728192502833378077281925028333680772819250283335807728192502833348077281925028333380772819250283332807728192502833318034982117825196注：表中M量綱為，V量綱為。各層梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表213。根據(jù)公式：；為第i層剪力，為i層j柱剪力為i層j柱側(cè)移剛度。層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角滿足要求表211水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次剪力（m）層間剛度(m)層間位移(mm)（mm）層高(mm)層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角880772836001/3428780772836001/1885680772836001/1358580772836001/1101480772836001/952380772836001/863280772836001/809180349851001/1102各層柱端彎矩及剪力計(jì)算見(jiàn)表213。橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見(jiàn)圖26。其中 =各層橫向地震作用及樓層地震剪力,見(jiàn)表210?？紤]是結(jié)構(gòu)周期和場(chǎng)地的影響,且使修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。表29 橫向框架頂點(diǎn)位移層次層間相對(duì)位移（mm）88077287807728529680772858077284807728380772828077282301803498（4）橫向地震作用計(jì)算本建筑在Ⅲ類場(chǎng)地,7度近震區(qū),設(shè)計(jì)地震分組第二組，結(jié)構(gòu)的特征周期和地震影響系數(shù)為由于應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。在未求出框架的周期前,無(wú)法求得框架的地震力及位移, 是將框架的重力荷載視為水平作用力,，再用其求得框架結(jié)構(gòu)的底部剪力,進(jìn)而求出框架各層剪力和
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