【正文】 高位工業(yè)水箱進(jìn)口與工業(yè)水泵中心線或工業(yè)水泵吸水池最低水位之間的水靜壓差；b從工業(yè)水泵進(jìn)水口到最高用水點(diǎn)或高位工業(yè)水箱進(jìn)口間介質(zhì)流動阻力（按最大用水量計(jì)算）另加20%裕量；c 工業(yè)水泵進(jìn)口真空（如主正壓取負(fù)值當(dāng)從吸水池吸水時，本項(xiàng)不考慮）⑵工業(yè)水泵的總量應(yīng)滿足所連接的工業(yè)水最大用量的110%；⑶臺數(shù)：要設(shè)計(jì)工業(yè)水泵系統(tǒng)采用單元制，每單元配用2臺工業(yè)水泵。十一、工業(yè)水泵的選擇1．工業(yè)水泵的作用：供給汽輪發(fā)電機(jī)組潤滑油冷油器冷卻水用水、送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、磨煤機(jī)、給水泵、軸承冷卻用水及除灰、消防用水。2．排污擴(kuò)容器的容量計(jì)算成本，可采用下式計(jì)算 查《匯編》表49（連排擴(kuò)容器和定排擴(kuò)容器型號）名稱型號容量工作壓力工作溫度外形尺寸重量連排170℃φ824*3315982Kg定排127℃φ2024*34702412Kg~ 九、定排擴(kuò)容器的選擇定排擴(kuò)容器通常裝在水冷壁下聯(lián)箱，它能使鍋爐的排污水進(jìn)行擴(kuò)容分離，得到蒸汽及廢熱水用來加熱生水成化學(xué)補(bǔ)給水。本設(shè)計(jì)選用2臺凝結(jié)水泵。其中2汽動給水泵臺運(yùn)行，1臺電動給水泵備用。本設(shè)計(jì)按10min考慮。表43（真空泵型號）型號轉(zhuǎn)速壓力吸氣量真空度2BE1353590r/min5kgt/cm25267m3/h五、除氧器除氧器的主要作用是除去含在鍋爐給水中的氧氣，保護(hù)給水品質(zhì)，根據(jù)擬定的原則性熱力系統(tǒng)，除氧器采用滑壓運(yùn)行，Py=,對應(yīng)的飽合水溫度為164℃查《畢業(yè)資料匯編》選用除氧器型號為GWC1051，臺數(shù)：1臺，規(guī)格見表44。選型:300MW機(jī)組選用1臺JQ116型汽封加熱器四、真空泵為了提高凝汽器的凝汽效果,必須用真空泵以抽出凝結(jié)過程中出現(xiàn)的不凝結(jié)汽體,從而維持凝汽器內(nèi)的高度真空。本設(shè)計(jì)所擬定的原則性熱力系統(tǒng)需用三臺高壓加熱器、四臺低壓加熱器。表41（凝汽器）型號適用主機(jī)冷卻面積(m2)進(jìn)水溫度冷卻水管數(shù)量冷卻水量(噸/小時)N15770300MW1577020℃18994二、加熱器加熱器是抽出部分做過功的蒸汽,、中壓、低壓、其它熱交換器。表34（各級抽汽份額及其作功不足系數(shù)乘積）②汽輪機(jī)汽耗量計(jì)算 凝汽器流量核算：兩者計(jì)算一致根據(jù)計(jì)算各項(xiàng)汽水流量列于表中（35）表35（汽水流量表）項(xiàng)目符號份額全廠汽水損失軸封用汽鍋爐排污量連續(xù)排污擴(kuò)容蒸汽連續(xù)排污后排污水再熱蒸汽量化學(xué)補(bǔ)水量鍋爐蒸發(fā)量汽輪機(jī)總汽耗量鍋爐給水量③汽輪機(jī)功率核算根據(jù)汽輪機(jī)功率方程式(其中第2段抽汽) P0=④熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算Ⅰ、汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗量、熱耗率、絕對電效率Ⅱ、鍋爐熱負(fù)荷和管道熱效率若不考慮再熱管道的能量損失，則Ⅲ、全廠熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo) 全廠熱效率 全廠熱耗率 （）發(fā)電廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率  第四章 汽機(jī)主要輔助設(shè)備選擇一、凝汽器為了提高汽輪機(jī)的熱效率一般采用提高進(jìn)入汽輪的初參數(shù)或降低終參數(shù)的方法。表33 汽水參數(shù)表 項(xiàng)目單位 H1H2H3H4H5H6H7SG1H8C抽汽壓力PMPa抽汽溫度t℃38331743333423113983抽汽焓值hKJ/kg316030483370327031303000284026802458抽汽壓損△PMPa888滑壓8888加熱器壓力P1MPaP壓力下的飽和水溫t℃2742442021771381088866P＇壓力下的飽和水溫ts℃2712411981681351068664P＇壓力下的飽和水焓hsKJ/kg1038918763692583496389303抽汽放熱q=hhsKJ/kg21222130260725782547250424512377端　　差℃00000555加熱器出口水焓KJ/kg加熱器進(jìn)口水焓KJ/kg給水焓升KJ/kg（5）各段抽氣量和凝汽量的計(jì)算①H1的計(jì)算（見圖31） 由高壓加熱器Ｈ1熱平衡計(jì)算求α1 圖31 H1的計(jì)算②H2的計(jì)算（見圖32） 由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算求α2 圖32 H2的計(jì)算再熱蒸汽量αrh =1—α1—α2=③ H3的計(jì)算（見圖33）圖33 H3的計(jì)算④H4cy計(jì)算 （見圖34） 由除氧器H4熱平衡計(jì)算求α4 由圖所示,除氧器物質(zhì)平衡, 求凝結(jié)水進(jìn)入量。=℃，h0＝，已知再熱器熱段的蒸汽壓力,。五、計(jì)算步驟（1）熱力過程線根據(jù)hs圖作出額定工況時各抽汽點(diǎn)的膨脹熱力過程線（附圖三）（2）根據(jù)給定的初終參數(shù)和各回?zé)釁?shù)查hs圖或水蒸汽性質(zhì)表，作機(jī)組汽水參數(shù)表，取新蒸汽門和調(diào)整汽門的壓損為5%，再熱蒸汽壓損為10%，由給水泵壓力Pgs＝。 排污量Dpw=； 汽水損失：Dqs=； 加熱器效率：ηr＝； 機(jī)組的機(jī)電效率ηmg=ηmηg== 排污冷卻器效率：ηpl= 軸封用汽：Df＝。＝ t。C以下排入地溝。三、鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定經(jīng)過化學(xué)除鹽處理的補(bǔ)充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的排污量大為減少，為了簡化系統(tǒng)，腹脹高壓工級排污擴(kuò)容水系統(tǒng)，主要是為了回收工質(zhì)的熱量，從汽包流出的排污水徑節(jié)流降低后，在擴(kuò)容器的壓力下，一部分化為蒸汽，因其含量較少，送入除氧器中回收工質(zhì)和熱量。二、補(bǔ)水系統(tǒng)的擬定鑒于目前化學(xué)除鹽水的品質(zhì)已達(dá)到很高的標(biāo)準(zhǔn)，所以采用化學(xué)處理補(bǔ)充水的辦法。C，以采用大氣式除氧器給水溫度104。除氧器采用滑壓運(yùn)行，對應(yīng)飽和水溫度為166。7低加疏水采用疏水疏水逐級自流流入8號低加。在3高加之間設(shè)外圍式疏水冷卻器，減少了對三段抽汽的排擠，使三段抽汽不再減少很多，五段抽汽（5低加）經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按溫升分配。擬定的原則是系統(tǒng)簡單，運(yùn)行可靠，在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。原則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過時參數(shù)發(fā)生變化的各種必須的熱力設(shè)備，僅表明設(shè)備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實(shí)際上表明了工質(zhì)的能量轉(zhuǎn)換及熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠熱功能量轉(zhuǎn)換過程的技術(shù)完善程度的熱經(jīng)濟(jì)性。C，各加熱器型式除一臺高壓除氧器為混合式，其余均為表面式加熱器，在這種情況下擬定原則性熱力系統(tǒng)。一、引風(fēng)機(jī)容量計(jì)算根據(jù)鍋爐煙氣量Qxf選定單臺引風(fēng)機(jī)容量Qxf=VxjB2/Zx 式中：Vxj－引風(fēng)機(jī)進(jìn)口煙氣量 β2－引風(fēng)機(jī)容量儲備系數(shù) Zx－引風(fēng)機(jī)臺數(shù) Bj－計(jì)算燃燒量t/h －引風(fēng)機(jī)入口煙氣溫度　＝+(1+)+（+）（1+=每臺風(fēng)機(jī)的容量為：二、引風(fēng)機(jī)壓頭計(jì)算式中： β2p—壓儲備系數(shù)，取115% ΔHyz—煙道總阻力 440mmH2O tk—出廠液體溫度 220℃ ty—引風(fēng)機(jī)進(jìn)口煙道為 138℃ b—當(dāng)?shù)卮髿鈮?76mmHgHxf=440(273+135)760/(273+20)/740=1127074 Pa三、引風(fēng)機(jī)型式的選擇根據(jù)Qxf、其性能參數(shù)如表27表27（引風(fēng)機(jī)型號）引風(fēng)機(jī)型號臺數(shù)容量m3/h全壓 PaY5256No32F21127074/9043953855\2835電機(jī)型號臺數(shù)功率kw轉(zhuǎn)速r/minYDKK1120310/1222000/1000595/496第三章　原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計(jì)算第一節(jié)　原則性熱力系統(tǒng)的擬定根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書及制造廠提供的汽水系統(tǒng)來擬定原則熱力系統(tǒng)。第二，三電場均采用400MW板距，采用72KV電控，除塵量分別占14%和8%。但初期投資費(fèi)用大，金屬消耗量多，制造安裝要求嚴(yán)格，占地面積大，造價高，不宜維修。我廠選用的除塵器為BD230m2電除塵器，是臥式、干式、版式、雙室、三電場電器除塵器，是北票電除塵設(shè)備制造總廠為300MW機(jī)組的鍋爐消煙除塵而專門設(shè)計(jì)的，該電除塵在設(shè)計(jì)參數(shù)下，電除塵效率大于98%，入口含塵濃度22g/m3處理煙氣量202104 m3/h,煙氣溫度為155℃左右。表26一次風(fēng)機(jī)及電機(jī)型號一次風(fēng)機(jī)型號流　　量全壓臺　　數(shù)備　　注AST17501250287655m3/h157602動葉可調(diào)軸流式電機(jī)型號功率kw電壓kv臺　　數(shù)備　　注YLB173/41－1250/630－8/10180062第六節(jié) 除塵器的選擇目前國家對火力電廠的煙氣排放有嚴(yán)格的限制，環(huán)保指標(biāo)是重要的指標(biāo)之一，根據(jù)各方面的比較，采用了電器式除塵器。QYF=VTFBY5（ Hαkg1`） m3/hBY—儲備系數(shù) αkg1—漏風(fēng)量 代入數(shù)據(jù)QYF=795（1+）=264103 m3/h二、一次風(fēng)機(jī)壓頭的計(jì)算一次風(fēng)機(jī)要求單臺風(fēng)機(jī)保證三臺磨正常穩(wěn)燃（不投油）所以壓頭裕量要大些。根據(jù)燃燒所需空氣量選擇單臺一次風(fēng)機(jī)容量。C　　b—當(dāng)?shù)卮髿鈮海? Zsf—送風(fēng)機(jī)臺數(shù)代入數(shù)據(jù)Qsf=(+)(273+30)760103二、送風(fēng)機(jī)壓頭計(jì)算Hsf=β2△Hn（273+tlk）760/（273+tk）/b式中：β2送風(fēng)機(jī)壓頭儲備系數(shù) △ Hn風(fēng)道阻力，取△Hn=500mmH2Otk風(fēng)機(jī)出廠設(shè)計(jì)流體介質(zhì)溫度為23℃Hsf=500(273+30)760/(273+20)/740=414697 Pa三、送風(fēng)機(jī)型號的確定根據(jù)上述計(jì)算得Qsf、Hsf