【正文】 55639。 ????????? hlblmama hhhh 有排污冷卻器熱平衡式： 1)()( ??? blblblmamama hhhh ???????? （ 19） kgkjhhblmamablblbl/ 0 4 6 3 9 1 4 9 2 0 1 4 9 2 0 4 6 3 9 11??????????????????????? 于是 kgkjhh blma / ? ???????? 計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量 jD? 和凝汽流量 cD （ 1） 由高壓加熱器 H1熱平衡計(jì)算求 1? ；如圖 13 300MW 機(jī)組熱力部分局部初步設(shè)計(jì) 7 圖 13 H1計(jì)算 )( 1 211 ?????? h wwfw q hh ??? （ 2） 由高壓加熱器 H2熱平衡計(jì)算求 2? ；如圖 14 圖 14 H2計(jì)算 ? ?)()()(221121122?????????????????hhsshssgsgfwqhhhh???????? H2 的疏水 2s? ??????? sgs ???? 再熱蒸汽量 rh? 0 8 6 6 6 2 7 0 21 ??????? ??? rh （ 3）由高壓加熱器 H3 的熱平衡計(jì)算求 3? ；如圖 15 已知給水在給水泵中的焓升為 圖 15 H4計(jì) 算 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 8 ? ?)()()(332232233????????????????hhssshssgsgfwqhhhh???????? H3 的疏水 3s? 2323??????? sgss ???? （ 4）除氧器 H4熱平衡計(jì)算求 4? ；如圖 16 由圖所示，除氧器的物質(zhì)平衡，求凝結(jié)水進(jìn)水份額 c?? .除氧器出口水份額 fw? ； 圖 16 除氧器 H4計(jì)算 cfssgfw ?????? ?????? 334 44433)()(????????????????????? sfsgfwc 除氧器的熱平衡式： 300MW 機(jī)組熱力部分局部初步設(shè)計(jì) 9 545333344?????????????????wwsssgsgffhwfwhhhhhhh ?????? 故 1 2 4 ????c? （ 5）低壓加熱器 H5熱平衡計(jì)算求 5? ；如圖 17 圖 17 H5計(jì)算 55 ?????? hcq ???? （ 6）由低壓加熱器 H6 熱 平衡計(jì)算求 6? ；如圖 18 圖 18 H6計(jì)算 )()(665566????????????hhsscqhh?????? H6 疏水 0 7 0 9 7 3 4 8 3 6 0 8 ????? ??? ss （ 7）由低壓加熱器 H7 熱平衡計(jì)算求 7? ；如圖 19 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 10 圖 19 H7計(jì)算 0 3 3 9 4) 6 34 6 8(0 7 2 4 0 )(776677????????????hhssscqhh?????? H7 疏水 1 0 5 3 7 2 ????? ??? ss （ 8） 由低壓加熱器 SG和凝汽器熱井構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算求 8? ；如圖110 圖 110 H8計(jì)算 先計(jì)算熱井的物質(zhì)平衡 76543217~1????????????????? ????????? td 8 1 ? ??? ?? ???? ?c 300MW 機(jī)組熱力部分局部初步設(shè)計(jì) 11 8 2 9 8 0 0 0 9 6 0 5 3 4 4 1 4 9 2 48739。0 ?? 鍋爐蒸發(fā)量 bD bb DDDDD 2 5 7 3 1 01 ???? （ 12） 則 00 028 DDD b ??? （ 13） 即 ?b? 鍋爐排污量 blD 00 1 0 2 8 DDD bbl ?? （ 14） 即 ?bl? 給水焓升? =hwj—hwj+1 kJ/kg 135.2 130.12 126.59 106.75 105.33 104.556 103.742 103.473 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 6 擴(kuò)容器蒸汽份額為 f? ，取擴(kuò)容器效率 ?f? 0 0 5 6 4 1 0 2 8 ??????????blblfblfblf hhhh ??? (15) 擴(kuò)容后排污水份額 bl?? 004 63 64 28 ??? ??? fblbl ??? (16) 化學(xué)補(bǔ)充水量 0 0046 39 DDDDD btblma? ???? （ 17） 即 ?ma? 鍋爐給水量 fwD 0 DDDDD blbfw? ???? （ 18） 即 ?fw? 排污冷卻器計(jì)算；補(bǔ)充水溫 mat =20℃，取排污冷卻端差為 8℃，則 2 1 9 8 6 39。 表 12 新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)表 汽水參數(shù) 單位 鍋爐過(guò)熱器 （出口） 氣輪機(jī)高壓 （如口） 再熱器 鍋爐汽包 排污水 連續(xù)排污 擴(kuò)容器 入口 出口 壓力 p MPa 溫度 t ℃ 540 537 317 537 蒸汽焓 h kJ/kg 3427 3397 3017 3532 水焓 hw kJ/kg 再 熱蒸汽焓升 qrh kJ/kg 515 回?zé)嵯到y(tǒng)的計(jì)算 全廠物質(zhì)平衡 汽輪機(jī)總耗汽量 0039。2 6 7 C 5 4 3532h 3268h 2878h 3884h 2758h 201t 137t 96t )( kgkJh )( .kkgkJS 圖 12 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 4 汽水綜合參數(shù)表 整理原始數(shù)據(jù)得計(jì)算點(diǎn)汽水焓 根據(jù)額定計(jì)算工況時(shí)機(jī)組的汽水參數(shù)，整理出的汽水焓值見(jiàn)表。 300MW 機(jī)組熱力部分局部初步設(shè)計(jì) 3 2565h 3090h 2683h 3078h 233t 404t 314t 537t 350t 3017h 3397h 535t 537t 4. 7P 0. 049P 39。 F、在焓熵圖上通過(guò)各抽汽點(diǎn)的壓力，確定汽輪機(jī)的抽汽點(diǎn)。 D、 PC排汽壓力和濕度的值可以確定排汽壓力點(diǎn) C，在焓熵圖上連接 2′ 和 C。 C、根據(jù)所給數(shù)據(jù)高壓缸的排器壓力及通過(guò)再熱以后中壓缸的進(jìn)汽壓力可以確定 2′ ′ 。當(dāng)調(diào)節(jié)閥全開(kāi)（主汽閥也當(dāng)然全開(kāi)）時(shí)，△ P0取新汽壓力的 3％～ 5％，即△P=()P0。 B、工質(zhì)在經(jīng)過(guò)進(jìn)汽機(jī) 構(gòu)時(shí)產(chǎn)生進(jìn)汽節(jié)流損失。 繪制原則性熱力系統(tǒng)圖 原則性熱力系統(tǒng)圖見(jiàn)附圖：圖 11 統(tǒng)圖。 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定 經(jīng)過(guò)化學(xué)除鹽處理的補(bǔ)充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的連續(xù)排污量大為減少，又為了化簡(jiǎn)系統(tǒng)，故采用高壓 I級(jí)排污擴(kuò)容水系統(tǒng)。 補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定 鑒于目前化學(xué)除鹽的品質(zhì)以達(dá)到很高的標(biāo)準(zhǔn)，所以采用化學(xué)處理補(bǔ)充水的方法。 1低加疏水逐級(jí)自流式至凝結(jié)水中，因?yàn)槟┘?jí)抽汽量較大，減少了冷源損失。 4低加疏水逐級(jí)自流至 3低加（ 6 段抽汽），與 3低加疏水流至2低加（ 7段抽汽）。在 12高加之間設(shè)外置式疏水冷卻器，減少了對(duì) 2段抽汽的排擠，使 2 段 抽汽增加。但如果采用疏水泵將其打入所對(duì)應(yīng)的高壓出口水箱中，會(huì)使系統(tǒng)復(fù)雜。一方面提高三臺(tái)高加水溫；另一方面減少 1高加溫差，使不可逆損失減少，以提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按溫升分配的。擬定的原則是系統(tǒng)簡(jiǎn)單、運(yùn)行可靠，在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。 給水回?zé)岷统跗飨到y(tǒng)的擬定 給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對(duì)電廠的安全、經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響。 關(guān)鍵詞： 汽輪機(jī) ,鍋爐 ,熱力系統(tǒng)，輔機(jī)形式 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） II Abstract The design for the thermal part of the 300MW unit of local preliminary design, the design during the design selection only in accordance with the standards of safety and economic optimization does not take into account other factors, take lessons from Tieling Power Plant equipment selection and its programs. After the final design to determine the form of steam turbine and boiler. Some of which include the steam turbine inlet pressure, temperature, gas consumption, unit heat consumption, thermal efficiency of the plant, the plant heat rate, generation standard coal consumption rate. Maximum continuous boiler parts, including evaporation, boiler efficiency. In determining the form of end hosts on the basis of further development of the main auxiliary systems and identifies the major form. Which developed the system, including the formulation of the main steam piping system, reheat unit bypass system in the formulation, development of water supply piping system, heat recovery heater piping system formulation, the formulation of oxygen pipeline system to supplement the proposed water pipeline system sewage and sewage expansion devices proposed pipeline system cooler, seal piping systems in the for