【正文】 =12500kVA。綜上，C變電所選取兩臺(tái)SFZ1012500/110。根據(jù)的值查《電器工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》P167附表25，選擇=12500kVA。綜上，B變電所選取兩臺(tái)SFZ1020000/110。因?yàn)? 所以進(jìn)行過(guò)負(fù)荷校驗(yàn)。B變電所:取以上兩者中最大值為。校驗(yàn):欠負(fù)荷系數(shù)過(guò)負(fù)荷系數(shù)根據(jù)欠負(fù)荷系數(shù)和過(guò)負(fù)荷時(shí)間,查《發(fā)電廠電氣部分》,因此所選主變滿足要求。根據(jù)的值查《電器工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》P167附表25，選擇=25000kVA。 經(jīng)過(guò)一系列的經(jīng)濟(jì)比較可知，該方案，工程投資較小，電能損耗、年運(yùn)行費(fèi)及年費(fèi)用最低，因此經(jīng)濟(jì)性最合理。 、擴(kuò)建可行性 檢修時(shí)，可以方便地停運(yùn)線路、開(kāi)關(guān)等配電裝置，不影響電網(wǎng)運(yùn)行和對(duì)用戶的供電，四變電所均采用橋形接線，可以發(fā)展為單母分段或雙母線接線方式，具備了擴(kuò)建的可能性。 分接頭選擇變電所 ABCD調(diào)壓要求逆逆恒順高壓母線電壓kV最大負(fù)荷113最小負(fù)荷低壓母線電壓kV最大負(fù)荷最小負(fù)荷9．98變壓器分接頭最大負(fù)荷1%1%3%0%最小負(fù)荷+1%0%5%5%9 區(qū)域電網(wǎng)接線方案評(píng)價(jià) 經(jīng)過(guò)一系列論證，最終采用方案（1），以下從四方面對(duì)該方案進(jìn)行定性分析評(píng)價(jià)。最小負(fù)荷時(shí)分接頭選擇（110+1*%）。選擇接近計(jì)算值的實(shí)際分接頭：按所選的實(shí)際分接頭校驗(yàn)變壓器低壓母線的實(shí)際電壓是否達(dá)到調(diào)壓要求：所選分接頭滿足要求。 母線電壓負(fù)荷水平 電壓（kV）發(fā)電廠 A B C D最大負(fù)荷113最小負(fù)荷110 A變電所分接頭的選擇及校驗(yàn)因?yàn)閮膳_(tái)主變并列運(yùn)行，所以 。分別在最大及最小負(fù)荷時(shí)，選一個(gè)最接近的標(biāo)準(zhǔn)分接頭，并分別校驗(yàn)其是否滿足調(diào)壓要求。本設(shè)計(jì)中110kV變電所均采用有載調(diào)壓變壓器。UFmax=（U1maxΔU1max）U2N/U2max UFmin=（U1minΔU1min）U2N/U2minUF=（Ufmax+Ufmin）/2按實(shí)際的分接頭分別計(jì)算最大負(fù)荷、最小負(fù)荷時(shí)，變電所低壓母線電壓，校驗(yàn)是否滿足調(diào)壓要求。逆調(diào)壓： ,最小負(fù)荷時(shí)為10kV, 允許有的電壓偏移。本設(shè)計(jì)中，A變電所為逆調(diào)壓,B變電所為逆調(diào)壓，C變電所為恒調(diào)壓,D變電所為順調(diào)壓。本設(shè)計(jì)中110kV變電所均采用有載調(diào)壓變壓器。 GAB環(huán)網(wǎng)最大負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計(jì)算簡(jiǎn)化后的電力網(wǎng)：圖表 19潮流分布：在無(wú)功功率分點(diǎn)B處將環(huán)網(wǎng)拆開(kāi)成兩條輻射線： GCD環(huán)網(wǎng)最大負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計(jì)算簡(jiǎn)化后的電力網(wǎng)：圖表 20潮流分布：在無(wú)功功率分點(diǎn)D處將環(huán)網(wǎng)拆開(kāi)成兩條輻射線：圖表 21 GAB環(huán)網(wǎng)最小負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計(jì)算簡(jiǎn)化后的電力網(wǎng)：圖表 22潮流分布:圖表 23在無(wú)功功率分點(diǎn)B處將環(huán)網(wǎng)拆開(kāi)成兩條輻射線： GCD環(huán)網(wǎng)最小負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計(jì)算簡(jiǎn)化后的電力網(wǎng)：圖表 24潮流分布：在無(wú)功功率分點(diǎn)D處將環(huán)網(wǎng)拆開(kāi)成兩條輻射線：圖表 25圖表 26經(jīng)計(jì)算，各線路在最大最小負(fù)荷時(shí)的潮流分布： 潮流分布線路最大負(fù)荷（MVA）最小負(fù)荷（MVA）GA++AB++GB++GC++CD++GD++經(jīng)計(jì)算，在最大最小負(fù)荷時(shí)的節(jié)點(diǎn)電壓： 節(jié)點(diǎn)電壓節(jié)點(diǎn)最大負(fù)荷時(shí)的電壓kV最小負(fù)荷時(shí)的電壓kVG110A113∠∠B∠∠C∠∠D∠∠詳細(xì)計(jì)算見(jiàn)計(jì)算書(shū)。故本設(shè)計(jì)中發(fā)電廠高壓母線采用逆調(diào)壓方式=115kV， =110kV。各變電所運(yùn)算負(fù)荷列表如下：即S″=S+ΔS++（jQc/2） 其中ΔS=在全網(wǎng)為額定電壓下計(jì)算 運(yùn)算負(fù)荷變電所最大負(fù)荷（MVA）最小負(fù)荷（MVA）A++B++C++D++最大負(fù)荷情況下的等值網(wǎng)絡(luò)圖：（AB）： 圖表 14圖表 15（CD）：簡(jiǎn)化后的網(wǎng)絡(luò)圖：(AB):圖表 16(CD):最小負(fù)荷情況下的等值網(wǎng)絡(luò)圖：（AB）：圖表 17（CD）：簡(jiǎn)化后的網(wǎng)絡(luò)圖：(AB):圖表 18(CD):從電力系統(tǒng)電壓參考點(diǎn)（發(fā)電廠高壓母線）開(kāi)始，計(jì)算電網(wǎng)在最大負(fù)荷、最小負(fù)荷時(shí)，各變電所高壓母線電壓。 降壓變電所的運(yùn)算負(fù)荷包括最大負(fù)荷和最小負(fù)荷兩種情況。 線路參數(shù)線路的充電功率:查《電氣工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》P157附表6，利用公式計(jì)算出每條線路的充電功率。從考慮變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，降低變壓器功率損耗出發(fā)，應(yīng)采用一臺(tái)變壓器運(yùn)行。、經(jīng)濟(jì)比較 方案的技術(shù)、經(jīng)濟(jì)比較方案技術(shù)比較經(jīng)濟(jì)比較年費(fèi)用(萬(wàn)元)正常情況Umax%故障情況Umax%總投資 Z(萬(wàn)元電能損耗ΔW (MWh)總折舊 U(元)15根據(jù)以上的技術(shù)比較和經(jīng)濟(jì)比較，方案1的總投資和年費(fèi)用均較低，為最佳方案。u——年運(yùn)行費(fèi)。線路折舊、維修、管理費(fèi)用=線路總投資7% 變電總投資（12～14）% S其中：變電所主變?nèi)萘吭?5MVA以下的折舊率為14%，容量在1540MVA的折舊率為13%，容量在4090MVA的折舊率為12% =線路投資7%+變電總投資（12～14）%，本設(shè)計(jì)方案取13% 經(jīng)計(jì)算，各方案的總折舊費(fèi)(萬(wàn)元): 各方案的總折舊費(fèi)(萬(wàn)元)方案15總折舊費(fèi)詳細(xì)計(jì)算見(jiàn)計(jì)算書(shū)。電力網(wǎng)的折舊費(fèi)，小修費(fèi)，維護(hù)管理費(fèi)占總投資的百分?jǐn)?shù)由主管部門(mén)制定，具體參見(jiàn)《電氣工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》P144表818。電力網(wǎng)的年運(yùn)行費(fèi)用可以計(jì)算為：——計(jì)算電價(jià)，元/（kW*h）。維持電力網(wǎng)正常運(yùn)行每年所支出的費(fèi)用，稱為電力網(wǎng)的年運(yùn)行費(fèi)用。通過(guò)最大負(fù)荷損耗時(shí)間法計(jì)算電能損耗:最大負(fù)荷損耗時(shí)間τmax與最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)Tmax的關(guān)系見(jiàn)《電氣工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》P21表29（最大負(fù)荷損耗時(shí)間τmax）。 ⑥、發(fā)電廠投資為新增間隔單價(jià)與新增數(shù)量乘積。 ④、圖表 12為變電所投資與發(fā)電廠新增間隔投資之和。并對(duì)（1）和（5）進(jìn)行進(jìn)一步經(jīng)濟(jì)比較。電壓損耗校驗(yàn)： 根據(jù)圖表 10計(jì)算出在正常運(yùn)行和故障情況下各段導(dǎo)線的電壓損耗是否在允許范圍內(nèi)，應(yīng)考慮最嚴(yán)重情況即故障時(shí)至最遠(yuǎn)端變電所的電壓損耗（正常運(yùn)行ΔU10%，故障ΔU15%）。C時(shí)的導(dǎo)線長(zhǎng)期允許載流量，本設(shè)計(jì)中給出最熱月平均氣溫為32176。 因?yàn)榄h(huán)境溫度為20176。因此，方案1，5所選導(dǎo)線全部符合要求。 下表列出了可不必校驗(yàn)電暈臨界電壓的導(dǎo)線最小直徑和相應(yīng)的導(dǎo)線型號(hào)。對(duì)于更高電壓等級(jí)線路，規(guī)程未作出規(guī)定，一般則認(rèn)為不得小于35。 方案1的導(dǎo)線型號(hào)線路型號(hào)GALGJ185ABLGJ185GBLGJ185GCLGJ150CDLGJ150GDLGJ150 方案5的導(dǎo)線型號(hào)線路型號(hào)GALGJ185ABLGJ185GBLGJ185GCLGJ150CDLGJ150詳細(xì)計(jì)算見(jiàn)計(jì)算書(shū)。B. 對(duì)雙回線導(dǎo)線截面積選擇方法1) 設(shè)該網(wǎng)為均一網(wǎng)，計(jì)算出最大負(fù)荷時(shí)的初步功率分布及各線路的最大負(fù)荷電流。 2) 計(jì)算環(huán)網(wǎng)的Tmax（加權(quán)平均法） =圖表 83) 據(jù)查得經(jīng)濟(jì)電流密度，求出各段導(dǎo)線的經(jīng)濟(jì)截面積，當(dāng)計(jì)算出的導(dǎo)線截面積小于時(shí)，考慮機(jī)械強(qiáng)度的校驗(yàn)，應(yīng)選用LGJ35型導(dǎo)線，當(dāng)計(jì)算出的導(dǎo)線截面積小于，考慮電暈校驗(yàn)，應(yīng)選用LGJ70型導(dǎo)線；所以在計(jì)算出的導(dǎo)線截面積小于70mm2，綜合考慮機(jī)械強(qiáng)度和電暈的校驗(yàn)，應(yīng)選用LGJ70型導(dǎo)線；4) 若環(huán)網(wǎng)所選導(dǎo)線型號(hào)不同，則根據(jù)所選導(dǎo)線的型號(hào)和長(zhǎng)度，求出各段導(dǎo)線的參數(shù)。 導(dǎo)線型號(hào)的選擇 根據(jù)Tmax在《電力工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南－電力系統(tǒng)分冊(cè)》第50頁(yè)的圖3－1查得經(jīng)濟(jì)電流密度J，計(jì)算出各導(dǎo)線的計(jì)算面積，查《電力工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南－電力系統(tǒng)分冊(cè)》附表4初步選出線路導(dǎo)線型號(hào)。同時(shí)，忽略功率損耗，認(rèn)為功率均布，計(jì)算出各個(gè)方案的各線路上的功率情況。 4) 通過(guò)經(jīng)濟(jì)技術(shù)綜合分析比較，選出最佳方案。 方案的開(kāi)關(guān)數(shù)與線長(zhǎng)方案 開(kāi)關(guān)數(shù)線長(zhǎng)（km） A B C D進(jìn)線合計(jì) 1 3 3 3 3 4 16 172 2 7 3 3 3 4 20 3 3 7 3 3 4 20 4 3 7 7 3 4 24 5 3 3 7 3 4 20 6 3 3 3 7 4 20 7 7 3 3 7 4 24 216 8 7 3 7 3 4 24 9 3 7 3 7 4 24 225 10 3 3 3 3 6 18 11 3 3 3 3 6 18 174 12 3 3 3 3 6 18 13 7 3 3 3 6 22 198 14 3 7 3 3 6 22 15 3 7 3 3 6 22 207 16 3 3 7 3 6 22 17 3 3 3 7 6 22 18 3 3 7 3 6 22 對(duì)可行性方案