【正文】 35鰭基溫度36鰭端溫度式（78）37鰭端計算溫度38誤差計算成立39床密相區(qū)對鰭片的傳熱系數(shù)式（79）40水冷屏傳熱系數(shù)式（72）， 結(jié)構(gòu)計算 爐膛膜式水冷壁計算受熱面積：爐膛模式水冷壁計算受熱面積由60mm5mm管子和20mm6mm鰭片組成。循環(huán)流化床鍋爐與其他燃用固體燃料的鍋爐最主要的區(qū)別是其燃料(包括惰性爐料)顆粒處于流態(tài)化燃料反應(yīng)與熱交換的過程。隨著環(huán)保要求日益嚴(yán)格，普遍認(rèn)為，循環(huán)流化床是目前最實用和可行的高效低污染燃煤設(shè)備之一。同時循環(huán)流化床采用分級送風(fēng)燃燒，使燃燒始終在低過量空氣下進(jìn)行，從而大大降低了NOX的生成和排放。由于物料濃度高，具有很大的熱容量和良好的物料混合，一般每公斤煙氣可攜帶若干公斤的物料，這些循環(huán)物料帶來了高傳熱系數(shù)，使鍋爐熱負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍廣，對燃料的適應(yīng)性強(qiáng)。對流化床鍋爐中分離器、布風(fēng)裝置，作者也進(jìn)行了比較詳盡的討論。對傳熱系數(shù)的計算作了重點分析，列出了目前常用的傳熱系數(shù)計算的方法，并提出了作者認(rèn)為合理的一套計算方法。2)對在循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計過程中所要考慮的參數(shù)選取，做了比較詳盡的介紹。12 總結(jié)本文在國內(nèi)外循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)研究發(fā)展的基礎(chǔ)上，著重研究了循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計及計算問題。3） 假定流程的高度并決定受熱面積，進(jìn)行熱力計算，看能否超過相應(yīng)的熱量，不合適時，改變流程高度重新計算，至二者相符或誤差小于為止?？諝忸A(yù)熱器中的煙氣與空氣流動的方向互相垂直，為交叉流動。煙氣流速過高則磨損太快，煙氣流速過低則堵灰。用的有縫鋼管焊在兩端較厚的管板上制成?？諝忸A(yù)熱器主要有管式和回轉(zhuǎn)式兩種類型，為了制造運(yùn)輸和安裝的方便，本設(shè)計中采用管式空氣預(yù)熱器。空氣預(yù)熱后再送如爐膛去參加燃燒，可以使燃料燃燒的更穩(wěn)定、更快、更安全，可以提高燃燒效率。對直流鍋爐，省煤器出口水約需要380的欠焓。以保證省煤器管中的水流量分配均勻，提高水循環(huán)的安全性。如果省煤器管內(nèi)達(dá)到沸騰狀態(tài)，則蛇形管中水流速度不低于1。 省煤器中的水速省煤器蛇形管中水流速度的大小，對管子金屬的溫度工況和管內(nèi)腐蝕有一定的影響。省煤器和空氣預(yù)熱器之間的空當(dāng)要留出約800，以便檢修。在所需受熱面較多時，可將管簇排列成兩組，組間留空當(dāng)，以備檢修。每一級省煤器的管簇的厚度不宜過大，過大時檢修困難。另外在采用兩側(cè)進(jìn)水時，可使管子長度縮短，對制造、支架及安裝上都有很大好處。 在決定了之后，即可根據(jù)煙氣容積、平均煙氣溫度求出煙氣流速： （） （114）如果的數(shù)值太大或太小，煙氣流速將過低或過高，結(jié)構(gòu)不合理，就應(yīng)修改設(shè)計。在決定了之后，即可計算煙氣的流通面積（）。由于省煤器常是錯列，并且總是兩排并聯(lián)排成，因此管子總數(shù)應(yīng)該取奇數(shù)而不用偶數(shù)。省煤器出口聯(lián)箱上的引出管即可懸吊省煤器，又可懸吊過熱器和再熱器。彎曲半徑越小，管外側(cè)管壁就越薄，強(qiáng)度降低，一般取。省煤器的橫向節(jié)距的大小，受煙氣流速、工質(zhì)流速、受熱面堵灰、支吊等因素制約，一般取。省煤器管組采用錯列布置方式時，結(jié)構(gòu)緊湊，傳熱效果好，且積灰減輕。省煤器管用外徑為2851的無縫鋼管彎制而成，材料一般為碳鋼，管子水平放置，以便在停爐后能放盡存水，減少停爐期間的腐蝕，省煤器中的水由上而下流動，便于排出水中的氣體，防止管內(nèi)金屬的局部氧腐蝕。（2） 省煤器的采用提高了進(jìn)入鍋筒的水溫，減少了鍋筒壁與給水之間的溫度差，從而使鍋筒熱應(yīng)力降低，可提高鍋筒的壽命。在尾部豎井中的過熱器，為增強(qiáng)傳熱，一般采用錯列布置。對流過熱器蛇形管的排列方式有順列和錯列兩種。對流過熱器基本由蛇形管排組成，根據(jù)布置方式，可分為垂直式和水平式兩種。11 尾部受熱面 過熱器過熱器包括低溫過熱器和高溫過熱器，對流過熱器布置在對流煙道內(nèi)，主要靠對流傳熱從煙氣中吸收熱量。 煙氣壓縮損失 = （1020） = （1021）式中：——煙氣壓縮損失，；——壓縮系數(shù)；——導(dǎo)渦管喉口直徑，；——筒體直徑，；——導(dǎo)渦管喉口煙氣速度，；——筒體軸向煙氣速度。 灰粒加速漸變損失 =（） (1015) 式中：——灰粒加速漸變損失，；——實際灰濃度，——煙氣出口速度，見鍋爐熱力計算； 旋風(fēng)分離器本體阻力 筒體摩擦阻力= （1016）= （1017）=（1） （1018） 式中：——筒體摩擦阻力，；——阻力摩擦系數(shù)，進(jìn)口煙道的 ＞2000，處于阻力平方定律區(qū)內(nèi)，與無關(guān)；——筒體直徑，； k——絕對粗糙度，由于是混凝土結(jié)構(gòu)，本設(shè)計選取=；——（筒體入口）煙道水力半徑，——煙氣旋轉(zhuǎn)圈數(shù)；——旋風(fēng)分離器切向入口煙氣速度，；——計算速度，在旋風(fēng)分離器切向入口煙氣速度與導(dǎo)渦管煙氣速度二者之中取較大值。 進(jìn)口煙道本體阻力 （1010）= （1011） = （1012）式中：——進(jìn)口煙道（直段）延程阻力，；——阻力摩擦系數(shù)，進(jìn)口煙道的＞2000，處于阻力平方定律區(qū)內(nèi)， 與無關(guān)；——煙道長度，——絕對粗糙度，由于是混凝土結(jié)構(gòu)，本設(shè)計選取=；——（筒體入口）煙道水力半徑，；——煙道高度，；——煙道寬度，；——煙氣速度。 旋風(fēng)分離器煙氣阻力計算 煙氣在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的灰濃度= （101）式中：——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的灰濃度，；——燃料收到基灰分，%，脫硫工況時用；——灰循環(huán)倍率，在分離器渦管入口之前，=0；——飛灰份額；——1燃料產(chǎn)生的煙氣量，見燃料燃燒產(chǎn)物計算，脫硫工況時用代入； 實際灰濃度= （102） 式中：——實際灰濃度，；——煙氣溫度，本設(shè)計中取=（）/2，其中、分別是煙氣進(jìn)出口溫度； 煙氣質(zhì)量 =1+ （103）式中：——煙氣質(zhì)量，；——過量空氣系數(shù)，見燃料燃燒產(chǎn)物計算；——理論空氣量，見燃料燃燒產(chǎn)物計算，脫硫工況時用代入； 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的密度= （104） 實際密度 = （105）式中：——煙氣標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的密度，——煙氣實際密度，； 進(jìn)口煙道阻力 煙氣加速突變損失 （106） （107） = （108） 式中：——煙氣加速突變損失，； ——煙氣入口速度，見鍋爐熱力計算；——煙氣出口速度，；——壓縮系數(shù)；——修正系數(shù)；——爐膛上部出口截面積，——進(jìn)口煙道入口截面積，；——實際灰濃度，見式（108）。表10－1 和值阻力系數(shù)小孔水平小孔下傾15176。然后，用校核煤種對其風(fēng)量進(jìn)行校核，若需要，再作進(jìn)一步調(diào)整。它由送、引風(fēng)系統(tǒng)組成，平衡點（零壓點）位于爐膛出口，運(yùn)行值控制在。鰭片寬度厚度常用或。循環(huán)流化床鍋爐爐膛四周為膜式水冷壁結(jié)構(gòu)，它由光管和鰭片焊接而成。它的目的是，設(shè)計一臺“安全、經(jīng)濟(jì)、穩(wěn)定”的鍋爐，或是較核一臺已投運(yùn)鍋爐的可靠性和經(jīng)濟(jì)性。表71 爐膛各區(qū)域各種形式受熱面積折算系數(shù)名稱數(shù)值 爐膛受熱面?zhèn)鳠嶂芙?循環(huán)流化床輻射放熱系數(shù) (71)式中：——循環(huán)流化床輻射放熱系數(shù)，；——斯忒藩玻耳茲曼常數(shù)，；——吸收率；——床溫，；——爐膛膜式水冷壁絕對溫度，； 爐膛膜式水冷壁傳熱系數(shù) （72）式中：——流化床密相區(qū)對水冷壁的傳熱系數(shù)。循環(huán)流化床鍋爐的灰循環(huán)倍率不僅影響燃燒，而且影響傳熱。因此，在進(jìn)行爐膛傳熱計算的計算受熱面積，由此測得的傳熱系數(shù)也有所不同。爐膛計算受熱面積，是由傳熱周界來確定的。 爐膛進(jìn)口循環(huán)灰焓為 (62) 爐膛循環(huán)灰焓增= (63)式中：——爐膛循環(huán)灰焓增，； ——循環(huán)灰量，,見式（6－2） ——計算燃料消耗量，；——爐膛出口循環(huán)灰焓，,根據(jù)其灰溫，即爐膛出口煙溫——爐膛進(jìn)口循環(huán)灰焓，見式（6－3） 爐膛有效放熱量= （64）式中：——爐膛有效放熱量，；——燃料收到基低位發(fā)熱量，；，——分別為鍋爐機(jī)組可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失，固體未完全燃燒熱損失和灰渣物理熱損失，%；——爐膛進(jìn)口過量空氣系數(shù)；——爐膛進(jìn)口熱空氣焓，；——回料器進(jìn)口過量空氣系數(shù)；——EHE進(jìn)口過量空氣系數(shù)；——冷空氣焓，； 爐膛放熱份額 X＝1－x （65） 循環(huán)灰焓增 煙氣的焓增 = （66）式中：——分離器煙氣焓增，；——爐膛出口煙焓，；——分離器理論煙焓，； 折算成1燃料的分離器循環(huán)灰焓增 （67）式中：——分離器循環(huán)灰焓增，； 分離器熱平衡 分離器放熱份額 （68） (69) (610)式中：——分離器放熱份額；——分離器煙氣焓增，；——分離器循環(huán)灰焓增，；——爐膛有效放熱量，,見式（65）——分離器煙氣焓增份額；——分離器循環(huán)灰焓增份額； 爐膛出口過量空氣系數(shù) （611）式中：——爐膛出口過量空氣系數(shù)；——爐膛進(jìn)口過量空氣系數(shù)；——回料器進(jìn)口過量空氣系數(shù)；——EHE進(jìn)口過量空氣系數(shù)；7 爐膛及EHE的傳熱系數(shù)循環(huán)流化床鍋爐的灰循環(huán)倍率不僅影響燃燒，而且影響傳熱。對循環(huán)流化床鍋爐而言，大部分灰不是一、二次而是多次反復(fù)通過爐膛、分離器或外置式熱交換器(EHE)及回料器，這部分灰稱為循環(huán)灰。與煤粉燃燒鍋爐相比，循環(huán)流化床鍋爐多了一套灰循環(huán)系統(tǒng)。 對的影響排煙熱損失為： （52）式中： ——排煙熱損失，%；——在相應(yīng)的過量空氣系數(shù)和排煙溫度狀況下的排煙焓，；——冷空氣焓， 對的影響底灰物理熱損失為： （53）式中：——底灰物理熱損失，%；——灰焓，；根據(jù)底灰溫度。計算時需把燃料和石灰石在燃燒和脫硫時各自產(chǎn)生的物質(zhì)和熱量，采用單位當(dāng)量燃料量進(jìn)行加權(quán)平均。必須指出，灰循環(huán)倍率不是認(rèn)為選取的，它主要取決于分離器效率和飛灰份額。由于循環(huán)灰量隨時在變化，增加了確定各部分灰的份額的難度。一部分飛出爐膛，進(jìn)入分離器，其中小于切割粒徑的灰飛出分離器，進(jìn)入尾部煙道，飛離鍋爐，成為飛灰；而大于切割粒徑的灰，被分離器分離下來，經(jīng)回料器返回爐膛再燃燒，稱為循環(huán)灰。在試驗機(jī)組上，由于灰循環(huán)倍率很大，所以測得的燃燒效率一般要高于商業(yè)機(jī)組。對未達(dá)標(biāo)的鍋爐，需采取適當(dāng)措施，使其達(dá)到鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)。至今為止，尚沒有合適的標(biāo)準(zhǔn)和導(dǎo)則可供參考。當(dāng)采用白云石或含有少量碳酸鎂的石灰石做脫硫劑時，其中碳酸鎂在爐膛內(nèi)煅燒成的氧化鎂量很少，通常不予考慮。用作脫硫劑的有：石灰石、石灰、白云石和含有一定量石灰或氫氧化鈣的油頁巖。若無特殊要求，新機(jī)組的設(shè)計，無需在試驗機(jī)組上實測有關(guān)數(shù)據(jù)。從燃燒技術(shù)上說，循環(huán)流化床鍋爐可以燃燒幾乎所有的燃料。循環(huán)流化床鍋爐給煤顆粒尺寸分布，不僅影響燃燒，而且影響傳熱。在鼓