【正文】 d：螺栓公稱直徑：10mm； t2：連接部位立柱壁厚：； fc4：型材的承壓強度設計值，對Q235取305MPa； Nc4=nv3Nnum3dt2fc4 =2210305 =67100N 67100N≥強度可以滿足要求!(8)鋼角碼型材壁抗承壓能力計算： Nc5：鋼角碼型材壁抗承壓能力(N)； nv4：剪切面數(shù)：取2； Nnum3：連接處螺栓個數(shù)； d：連接螺栓公稱直徑10mm； t4：幕墻鋼角碼壁厚：6mm； fc5：鋼角碼的抗壓強度設計值，對Q235取305MPa； Nc5=nv4Nnum3dt4fc5 =22106305 =73200N 73200N≥強度可以滿足要求!8 幕墻埋件計算(后錨固結(jié)構(gòu))基本參數(shù)： 1：計算點標高：21m； 2：立柱計算間距：B=1200mm； 3：立柱長度：L=4500mm； 4：立柱力學模型：單跨梁； 5：埋件位置：側(cè)埋； 6：板塊配置：石材； 7：選用錨栓：慧魚化學錨栓 FHBA 12100/100； 荷載值計算(1)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A = =(2)幕墻受水平荷載設計值組合：采用Sw+： ……[JGJ1022003] q=+ =+ =(3)立柱單元自重荷載標準值： Gk=BL =12004500 =5940N(4)校核處埋件受力分析： V：剪力(N)； N：軸向拉力(N)； e0：剪力作用點到埋件距離，即立柱螺栓連接處到埋件面距離(mm)；　　V= =5940 =7128N　　N=qBL =12004500 = M=e0V =807128 =570240N 短槽托板在石材中產(chǎn)生的剪應力校核 校核依據(jù)：τ1≤τsc= τ1：短槽托板在石材中產(chǎn)生的剪應力設計值(MPa)； τsc：石材的抗剪強度設計值(MPa)； q：石材板塊水平荷載集度設計值組合(MPa)； a：短槽連接邊邊長(mm)； b：無短槽邊邊長(mm)； β：應力調(diào)整系數(shù)，[JGJ1332001]，； n：一個連接邊上的短槽數(shù)量：2； t：石材厚度：25mm； c：短槽槽口寬度：6mm； s：單個槽底總長度：80mm； τ1=qabβ/(n(tc)s) ……[JGJ1332001] =6001200(2(256)80) = ≤石材抗剪強度能滿足。 橫梁的撓度計算 因為慣性矩預選是根據(jù)撓度限值計算的，所以只要選擇的橫梁慣性矩大于預選值，撓度就滿足要求： 實際選用的型材慣性矩為： Ix=112100mm4 Iy=112100mm4 預選值為： Ixmin= Iymin= 橫梁撓度的實際計算值如下： df1=qkB4/120EIy =12004/120/206000/112100 = df2=5GkB4/384EIx =512004/384/206000/112100 = df1,lim= df2,lim=所以，橫梁撓度滿足規(guī)范要求。mm)； Wnx：橫梁繞X軸方向(幕墻平面內(nèi)方向)的凈截面抵抗矩(mm3)； Wny：橫梁繞Y軸方向(垂直于幕墻平面方向)的凈截面抵抗矩(mm3)； γx，γy：塑性發(fā)展系數(shù)： 對于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB 500182002，；　　　　對于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,； 對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB 504292007，； fs：型材的抗彎強度設計值，取215MPa。mm)； γx，γy：塑性發(fā)展系數(shù)： 對于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB 500182002，；　　　　對于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,； 對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB 504292007，； fs：型材抗彎強度設計值(MPa)，對Q235取215；按下面公式計算： Wnx=Mx/γxfs =259200/ = Wny=My/γyfs =220320/ =(2)橫梁慣性矩預選： df1,lim：按規(guī)范要求，橫梁在水平力標準值作用下的撓度限值(mm)； df2,lim：按規(guī)范要求，橫梁在自重力標準值作用下的撓度限值(mm)； B：橫梁跨度(mm)； 按相關(guān)規(guī)范，鋼材橫梁的相對撓度不應大于L/250，鋁材橫梁的相對撓度不應大于L/180； 《建筑幕墻》GB/T210862007還有如下規(guī)定： 按[]，對于構(gòu)件式玻璃幕墻或單元幕墻（其它形式幕墻或外維護結(jié)構(gòu)無絕對撓度限制）： 當跨距≤4500mm時，絕對撓度不應該大于20mm； 當跨距＞4500mm時，絕對撓度不應該大于30mm； 按[，b]，自重標準值作用下?lián)隙炔粦^其跨度的1/500，并且不應大于3mm； B/250=1200/250= B/500=1200/500=對本例?。? df1,lim= df2,lim= qk：風荷載作用線荷載集度標準值(N/mm)； E：型材的彈性模量(MPa)，對Q235取206000MPa； Iymin：繞Y軸最小慣性矩(mm4)； B：橫梁跨度(mm)； df1,lim=qkB4/120EIymin ……(受風荷載與地震作用的撓度計算) Iymin=qkB4/120Edf1,lim =12004/120/206000/ = Ixmin：繞X軸最小慣性矩(mm4)； Gk：橫梁自重線荷載標準值(N/mm)； df2,lim=5GkB4/384EIxmin ……(自重作用下產(chǎn)生的撓度計算) Ixmin=5GkB4/384Edf2,lim =512004/384/206000/ = 選用橫梁型材的截面特性 按照上面的預選結(jié)果選取型材： 選用型材號：角鋼L55 型材抗彎強度設計值：215MPa 型材抗剪強度設計值：125MPa 型材彈性模量：E=206000MPa 繞X軸慣性矩：Ix=112100mm4 繞Y軸慣性矩：Iy=112100mm4 繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx1=7900mm3 繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx2=3130mm3 繞Y軸凈截面抵抗矩：：Wny1=7900mm3 繞Y軸凈截面抵抗矩：：Wny2=3130mm3 型材凈截面面積：An= 型材線密度：γg= 橫梁與立柱連接時角片與橫梁連接處橫梁壁厚：t=5mm 橫梁截面垂直于X軸腹板的截面總寬度：tx=5mm 橫梁截面垂直于Y軸腹板的截面總寬度：ty=5mm 型材受力面對中性軸的面積矩(繞X軸)：Sx=3179mm3 型材受力面對中性軸的面積矩(繞Y軸)：Sy=3179mm3 塑性發(fā)展系數(shù)：γx=γy= 幕墻橫梁的抗彎強度計算按橫梁抗彎強度計算公式，應滿足： Mx/γxWnx+My/γyWny≤fs ……[JGJ1022003]上式中： Mx：橫梁繞X軸方向(幕墻平面內(nèi)方向)的彎矩設計值(Nmm 確定材料的截面參數(shù)(1)橫梁抵抗矩預選： Wnx：繞X軸橫梁凈截面抵抗矩預選值(mm3)； Wny：繞Y軸橫梁凈截面抵抗矩預選值(mm3)； Mx：橫梁在自重荷載作用下的彎矩設計值(Nmm(5)橫梁在自重荷載作用下的彎矩值(按矩形分布)： Gk：橫梁自重線荷載標準值(N/mm)； H1：橫梁自重荷載作用高度(mm)，對掛式結(jié)構(gòu)取橫梁下分格高，對非掛式結(jié)構(gòu)取橫梁上分格高； Gk=H1 =1200 = G：橫梁自重線荷載設計值(N/mm)； G= = = Mx：橫梁在自重荷載作用下的彎矩設計值(Nmm)； ME：地震作用下橫梁產(chǎn)生的彎矩(N 立柱的抗剪計算校核依據(jù)： τmax≤τs=125MPa (立柱的抗剪強度設計值)(1)Vwk：風荷載作用下剪力標準值(N)： Vwk=wkBL/2 =12004500/2 =2700N(2)Vw：風荷載作用下剪力設計值(N)： Vw= =2700 =3780N(3)VEk：地震作用下剪力標準值(N)： VEk=qEAkBL/2 =12004500/2 =594N(4)VE：地震作用下剪力設計值(N)： VE= =594 =(5)V：立柱所受剪力設計值組合： 采用Vw+： V=Vw+ =3780+ =(6)立柱剪應力校核： τmax：立柱最大剪應力(MPa)； V：立柱所受剪力(N)； Sx：立柱型材受力面對中性軸的面積矩(mm3)； Ix：立柱型材截面慣性矩(mm4)； t：型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度(mm)； τmax=VSx/Ixt =36400/3910000/ = ≤125MPa立柱抗剪強度滿足要求!5 幕墻橫梁計算基本參數(shù)： 1：計算點標高：21m； 2：橫梁跨度：B=1200mm； 3：橫梁上分格高：1200mm；橫梁下分格高：1200mm； 4：橫梁計算間距：H=1200mm； 5：力學模型：三角荷載簡支梁； 6：板塊配置：石材； 7：橫梁材質(zhì)：Q235；因為B≤H，所以本處幕墻橫梁按三角形荷載簡支梁力學模型進行設計計算，受力模型如下： 橫梁型材選材計算(1)橫梁在風荷載作用下的線荷載集度(按三角形分布)： qwk：風荷載線分布最大荷載集度標準值(N/mm)； wk：風荷載標準值(MPa)； B：橫梁跨度(mm)； qwk=wkB =1200 = qw：風荷載線分布最大荷載集度設計值(N/mm)； qw= = =(2)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用的線荷載集度(按三角形分布)： qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用(MPa)； βE：動力放大系數(shù)，； αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，； Gk：幕墻構(gòu)件的重力荷載標準值(N)，(主要指面板組件)； A：幕墻平面面積(mm2)； qEAk=βEαmaxGk/A ……[JGJ1022003] = = qEk：橫梁受水平地震作用線荷載集度標準值(N/mm)； B：橫梁跨度(mm)； qEk=qEAkB =1200 = qE：橫梁受水平地震作用線荷載集度設計值(N/mm)； qE= = =(3)幕墻橫梁受荷載集度組合：用于強度計算時，采用Sw+： ……[JGJ1022003] q=qw+ =+ =用于撓度計算時，采用Sw標準值： ……[JGJ1022003] qk=qwk =(4)橫梁在風荷載及地震組合作用下的彎矩值(按三角形分布)： My：橫梁受風荷載及地震作用彎矩組合設計值(Nmm)； An：立柱凈截面面積(mm2)； Wnx：在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩(mm3)； γx：塑性發(fā)展系數(shù)： 對于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB 500182002，；　　　　對于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,； 對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB 504292007，； fs：型材的抗彎強度設計值，取215MPa；則： N/An+Mx/γWnx=7128/+4687875/ =≤215MPa立柱抗彎強度滿足要求。mm 確定