【正文】 高溫過熱器低溫過熱器省煤器空預器====== 脫硫工況時燃燒產物焓溫表脫硫工況時燃燒產物焓溫表溫度℃123456789100200300400500600700800900100013901100120013001400脫硫工況時燃燒產物焓溫表（續(xù)）溫度0DV=低過前省煤器空預器∑3+5+7+910111213141510020030040050060070080090010001100120013001400 130ht/CFB鍋爐熱力計算 鍋爐設計參數序號名稱符號公式或來源數值單位1最大連續(xù)蒸發(fā)量設計參數1300002過熱蒸汽壓力設計參數3過熱蒸汽溫度設計參數5404噴水量設計參數50005工質流量1250006給水溫度設計參數2157熱空氣溫度設計參數2048排煙溫度設計參數1359冷空氣溫度設計參數2010鍋筒蒸汽壓力設計參數11給水壓力設計參數12鍋爐排污水流量130013燃燒方式循環(huán)硫化床燃燒 鍋爐熱平衡及燃料燃燒方式和石灰石消耗量序號名稱符號公式或來源數值單位1可支配熱量2排煙溫度1353排煙焓查焓溫表，4冷空氣溫度205冷空氣焓 12項6脫硫工況時的底灰含碳量試驗數據%7脫硫工況時的底灰分額8脫硫工況時的飛灰含碳量試驗數據%9脫硫工況時的底灰分額10固體未完全燃燒熱損失式（82）%11底灰溫度89012灰焓根據查表8213灰渣物理熱損失式（84）%14可燃氣體未完全燃燒熱損失查表（81）煙煤%15散熱損失選取%16排煙熱損失式（81）%17鍋爐機組熱效率式（85）%18保溫系數式（83）19過熱蒸汽出口焓CtMPapgqgqo540,9.9==20飽和蒸汽焓21飽和水焓22給水溫度21523給水焓24最大連續(xù)蒸發(fā)量13000025鍋爐排污水流量130026鍋爐機組有效利用熱量式（86）27脫硫工況時當量燃料消耗量式（87）28脫硫工況時計算燃料消耗量式（88）29脫硫工況時燃料消耗量式（89）30計算石灰石消耗量式（810）31石灰石消耗量式（811）32計算燃料當量消耗量式（812） 爐膛膜式水冷壁傳熱系數序號名稱符號公式或來源數 值單位1當量燃料計算消耗量2當量煙氣體積，3爐膛出口煙溫設計值8904爐膛截面積設計值5爐膛截面煙氣流速6床對流放熱系數由選定7水冷管外壁溫度假定8工質溫度時的飽和溫度（考慮水冷壁液柱高度）9內外壁平均溫度10材料導熱系數管材：20鋼，由查表11管子外徑設計值12管子內徑設計值13吸收率由14床輻射放熱系數式（71）15床總放熱系數式（75）16床密相區(qū)對水冷管的傳熱系數式（76）17管子外壁的計算溫度式（77）18誤差019鰭高設計值20鰭厚設計值21鰭長設計值22鰭端溫度假定23鰭片平均溫度33824吸收率由及25床輻射放熱系數式（71）26床總放熱系數式（75）27材料導熱系數鰭片材料：20鋼，由查表28鰭片傳熱周界截面積29鰭片值30鰭基溫度31鰭端溫度式（78）32鰭端計算溫度33誤差計算成立34床密相區(qū)對鰭片的傳熱系數式（79）35爐膛膜式水冷壁的平均傳熱系數式（72）， 爐膛汽冷屏傳熱系數計算序號名稱符號公式及來源數值單位1計算燃料當量消耗量2當量煙氣體積，3爐膛出口煙溫設計值8904爐膛截面積設計值5爐膛截面煙氣流速6床對流放熱系數由選定7進口工質溫度8出口工質溫度9工質流速10平均工質溫度11管外壁溫度假定12吸收率由查表7213床輻射放熱系數式（71）14床總放熱系數式（75）15床密相區(qū)汽冷管的傳熱系數式（76）16管子外徑選取17管子內徑選取18內壁工質放熱系數查《鍋爐機組熱力計算標準方法》計算曲線19管內壁溫度式（74）20內外壁平均溫度21材料導熱系數管材：由查表22管外壁計算溫度式（73）23誤差24鰭高選取25鰭厚選取26鰭長選取27鰭端溫度假定48528鰭片平均溫度29吸收率由及查表7230床輻射放熱系數式（71）31床總放熱系數式（75）32材料導熱系數鰭片材料：，由查表33鰭片傳熱周界截面積34鰭片值35鰭基溫度36鰭端溫度式（78）37鰭端計算溫度38誤差計算成立39床密相區(qū)對鰭片的傳熱系數式（79）40水冷屏傳熱系數式（72）， 結構計算 爐膛膜式水冷壁計算受熱面積：爐膛模式水冷壁計算受熱面積由60mm5mm管子和20mm6mm鰭片組成。循環(huán)流化床鍋爐與其他燃用固體燃料的鍋爐最主要的區(qū)別是其燃料(包括惰性爐料)顆粒處于流態(tài)化燃料反應與熱交換的過程。隨著環(huán)保要求日益嚴格，普遍認為，循環(huán)流化床是目前最實用和可行的高效低污染燃煤設備之一。同時循環(huán)流化床采用分級送風燃燒，使燃燒始終在低過量空氣下進行，從而大大降低了NOX的生成和排放。由于物料濃度高，具有很大的熱容量和良好的物料混合，一般每公斤煙氣可攜帶若干公斤的物料，這些循環(huán)物料帶來了高傳熱系數，使鍋爐熱負荷調節(jié)范圍廣，對燃料的適應性強。對流化床鍋爐中分離器、布風裝置，作者也進行了比較詳盡的討論。對傳熱系數的計算作了重點分析，列出了目前常用的傳熱系數計算的方法，并提出了作者認為合理的一套計算方法。2)對在循環(huán)流化床鍋爐設計過程中所要考慮的參數選取，做了比較詳盡的介紹。12 總結本文在國內外循環(huán)流化床鍋爐技術研究發(fā)展的基礎上，著重研究了循環(huán)流化床鍋爐的設計及計算問題。3） 假定流程的高度并決定受熱面積，進行熱力計算，看能否超過相應的熱量，不合適時，改變流程高度重新計算，至二者相符或誤差小于為止?？諝忸A熱器中的煙氣與空氣流動的方向互相垂直，為交叉流動。煙氣流速過高則磨損太快，煙氣流速過低則堵灰。用的有縫鋼管焊在兩端較厚的管板上制成。空氣預熱器主要有管式和回轉式兩種類型，為了制造運輸和安裝的方便，本設計中采用管式空氣預熱器?？諝忸A熱后再送如爐膛去參加燃燒，可以使燃料燃燒的更穩(wěn)定、更快、更安全，可以提高燃燒效率。對直流鍋爐，省煤器出口水約需要380的欠焓。以保證省煤器管中的水流量分配均勻，提高水循環(huán)的安全性。如果省煤器管內達到沸騰狀態(tài)，則蛇形管中水流速度不低于1。 省煤器中的水速省煤器蛇形管中水流速度的大小，對管子金屬的溫度工況和管內腐蝕有一定的影響。省煤器和空氣預熱器之間的空當要留出約800，以便檢修。在所需受熱面較多時，可將管簇排列成兩組，組間留空當，以備檢修。每一級省煤器的管簇的厚度不宜過大，過大時檢修困難。另外在采用兩側進水時，可使管子長度縮短，對制造、支架及安裝上都有很大好處。 在決定了之后，即可根據煙氣容積、平均煙氣溫度求出煙氣流速： （） （114）如果的數值太大或太小，煙氣流速將過低或過高，結構不合理，就應修改設計。在決定了之后，即可計算煙氣的流通面積（）。由于省煤器常是錯列，并且總是兩排并聯排成，因此管子總數應該取奇數而不用偶數。省煤器出口聯箱上的引出管即可懸吊省煤器，又可懸吊過熱器和再熱器。彎曲半徑越小，管外側管壁就越薄，強度降低，一般取。省煤器的橫向節(jié)距的大小，受煙氣流速、工質流速、受熱面堵灰、支吊等因素制約，一般取。省煤器管組采用錯列布置方式時，結構緊湊，傳熱效果好，且積灰減輕。省煤器管用外徑為2851的無縫鋼管彎制而成，材料一般為碳鋼，管子水平放置，以便在停爐后能放盡存水，減少停爐期間的腐蝕，省煤器中的水由上而下流動，便于排出水中的氣體，防止管內金屬的局部氧腐蝕。（2） 省煤器的采用提高了進入鍋筒的水溫，減少了鍋筒壁與給水之間的溫度差，從而使鍋筒熱應力降低，可提高鍋筒的壽命。在尾部豎井中的過熱器，為增強傳熱，一般采用錯列布置。對流過熱器蛇形管的排列方式有順列和錯列兩種。對流過熱器基本由蛇形管排組成，根據布置方式，可分為垂直式和水平式兩種。11 尾部受熱面 過熱器過熱器包括低溫過熱器和高溫過熱器，對流過熱器布置在對流煙道內，主要靠對流傳熱從煙氣中吸收熱量。 煙氣壓縮損失 = （1020） = （1021）式中：——煙氣壓縮損失，；——壓縮系數；——導渦管喉口直徑，；——筒體直徑，；——導渦管喉口煙氣速度，；——筒體軸向煙氣速度。 灰粒加速漸變損失 =（） (1015) 式中：——灰粒加速漸變損失，；——實際灰濃度，——煙氣出口速度，見鍋爐熱力計算； 旋風分離器本體阻力 筒體摩擦阻力= （1016）=