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130噸每小時(shí)循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)-文庫(kù)吧資料

2025-07-05 07:36本頁(yè)面
  

【正文】 高溫過(guò)熱器低溫過(guò)熱器省煤器空預(yù)器====== 脫硫工況時(shí)燃燒產(chǎn)物焓溫表脫硫工況時(shí)燃燒產(chǎn)物焓溫表溫度℃123456789100200300400500600700800900100013901100120013001400脫硫工況時(shí)燃燒產(chǎn)物焓溫表(續(xù))溫度0DV=低過(guò)前省煤器空預(yù)器∑3+5+7+910111213141510020030040050060070080090010001100120013001400 130ht/CFB鍋爐熱力計(jì)算 鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)序號(hào)名稱符號(hào)公式或來(lái)源數(shù)值單位1最大連續(xù)蒸發(fā)量設(shè)計(jì)參數(shù)1300002過(guò)熱蒸汽壓力設(shè)計(jì)參數(shù)3過(guò)熱蒸汽溫度設(shè)計(jì)參數(shù)5404噴水量設(shè)計(jì)參數(shù)50005工質(zhì)流量1250006給水溫度設(shè)計(jì)參數(shù)2157熱空氣溫度設(shè)計(jì)參數(shù)2048排煙溫度設(shè)計(jì)參數(shù)1359冷空氣溫度設(shè)計(jì)參數(shù)2010鍋筒蒸汽壓力設(shè)計(jì)參數(shù)11給水壓力設(shè)計(jì)參數(shù)12鍋爐排污水流量130013燃燒方式循環(huán)硫化床燃燒 鍋爐熱平衡及燃料燃燒方式和石灰石消耗量序號(hào)名稱符號(hào)公式或來(lái)源數(shù)值單位1可支配熱量2排煙溫度1353排煙焓查焓溫表,4冷空氣溫度205冷空氣焓 12項(xiàng)6脫硫工況時(shí)的底灰含碳量試驗(yàn)數(shù)據(jù)%7脫硫工況時(shí)的底灰分額8脫硫工況時(shí)的飛灰含碳量試驗(yàn)數(shù)據(jù)%9脫硫工況時(shí)的底灰分額10固體未完全燃燒熱損失式(82)%11底灰溫度89012灰焓根據(jù)查表8213灰渣物理熱損失式(84)%14可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失查表(81)煙煤%15散熱損失選取%16排煙熱損失式(81)%17鍋爐機(jī)組熱效率式(85)%18保溫系數(shù)式(83)19過(guò)熱蒸汽出口焓CtMPapgqgqo540,9.9==20飽和蒸汽焓21飽和水焓22給水溫度21523給水焓24最大連續(xù)蒸發(fā)量13000025鍋爐排污水流量130026鍋爐機(jī)組有效利用熱量式(86)27脫硫工況時(shí)當(dāng)量燃料消耗量式(87)28脫硫工況時(shí)計(jì)算燃料消耗量式(88)29脫硫工況時(shí)燃料消耗量式(89)30計(jì)算石灰石消耗量式(810)31石灰石消耗量式(811)32計(jì)算燃料當(dāng)量消耗量式(812) 爐膛膜式水冷壁傳熱系數(shù)序號(hào)名稱符號(hào)公式或來(lái)源數(shù) 值單位1當(dāng)量燃料計(jì)算消耗量2當(dāng)量煙氣體積,3爐膛出口煙溫設(shè)計(jì)值8904爐膛截面積設(shè)計(jì)值5爐膛截面煙氣流速6床對(duì)流放熱系數(shù)由選定7水冷管外壁溫度假定8工質(zhì)溫度時(shí)的飽和溫度(考慮水冷壁液柱高度)9內(nèi)外壁平均溫度10材料導(dǎo)熱系數(shù)管材:20鋼,由查表11管子外徑設(shè)計(jì)值12管子內(nèi)徑設(shè)計(jì)值13吸收率由14床輻射放熱系數(shù)式(71)15床總放熱系數(shù)式(75)16床密相區(qū)對(duì)水冷管的傳熱系數(shù)式(76)17管子外壁的計(jì)算溫度式(77)18誤差019鰭高設(shè)計(jì)值20鰭厚設(shè)計(jì)值21鰭長(zhǎng)設(shè)計(jì)值22鰭端溫度假定23鰭片平均溫度33824吸收率由及25床輻射放熱系數(shù)式(71)26床總放熱系數(shù)式(75)27材料導(dǎo)熱系數(shù)鰭片材料:20鋼,由查表28鰭片傳熱周界截面積29鰭片值30鰭基溫度31鰭端溫度式(78)32鰭端計(jì)算溫度33誤差計(jì)算成立34床密相區(qū)對(duì)鰭片的傳熱系數(shù)式(79)35爐膛膜式水冷壁的平均傳熱系數(shù)式(72), 爐膛汽冷屏傳熱系數(shù)計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)公式及來(lái)源數(shù)值單位1計(jì)算燃料當(dāng)量消耗量2當(dāng)量煙氣體積,3爐膛出口煙溫設(shè)計(jì)值8904爐膛截面積設(shè)計(jì)值5爐膛截面煙氣流速6床對(duì)流放熱系數(shù)由選定7進(jìn)口工質(zhì)溫度8出口工質(zhì)溫度9工質(zhì)流速10平均工質(zhì)溫度11管外壁溫度假定12吸收率由查表7213床輻射放熱系數(shù)式(71)14床總放熱系數(shù)式(75)15床密相區(qū)汽冷管的傳熱系數(shù)式(76)16管子外徑選取17管子內(nèi)徑選取18內(nèi)壁工質(zhì)放熱系數(shù)查《鍋爐機(jī)組熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)方法》計(jì)算曲線19管內(nèi)壁溫度式(74)20內(nèi)外壁平均溫度21材料導(dǎo)熱系數(shù)管材:由查表22管外壁計(jì)算溫度式(73)23誤差24鰭高選取25鰭厚選取26鰭長(zhǎng)選取27鰭端溫度假定48528鰭片平均溫度29吸收率由及查表7230床輻射放熱系數(shù)式(71)31床總放熱系數(shù)式(75)32材料導(dǎo)熱系數(shù)鰭片材料:,由查表33鰭片傳熱周界截面積34鰭片值35鰭基溫度36鰭端溫度式(78)37鰭端計(jì)算溫度38誤差計(jì)算成立39床密相區(qū)對(duì)鰭片的傳熱系數(shù)式(79)40水冷屏傳熱系數(shù)式(72), 結(jié)構(gòu)計(jì)算 爐膛膜式水冷壁計(jì)算受熱面積:爐膛模式水冷壁計(jì)算受熱面積由60mm5mm管子和20mm6mm鰭片組成。循環(huán)流化床鍋爐與其他燃用固體燃料的鍋爐最主要的區(qū)別是其燃料(包括惰性爐料)顆粒處于流態(tài)化燃料反應(yīng)與熱交換的過(guò)程。隨著環(huán)保要求日益嚴(yán)格,普遍認(rèn)為,循環(huán)流化床是目前最實(shí)用和可行的高效低污染燃煤設(shè)備之一。同時(shí)循環(huán)流化床采用分級(jí)送風(fēng)燃燒,使燃燒始終在低過(guò)量空氣下進(jìn)行,從而大大降低了NOX的生成和排放。由于物料濃度高,具有很大的熱容量和良好的物料混合,一般每公斤煙氣可攜帶若干公斤的物料,這些循環(huán)物料帶來(lái)了高傳熱系數(shù),使鍋爐熱負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍廣,對(duì)燃料的適應(yīng)性強(qiáng)。對(duì)流化床鍋爐中分離器、布風(fēng)裝置,作者也進(jìn)行了比較詳盡的討論。對(duì)傳熱系數(shù)的計(jì)算作了重點(diǎn)分析,列出了目前常用的傳熱系數(shù)計(jì)算的方法,并提出了作者認(rèn)為合理的一套計(jì)算方法。2)對(duì)在循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)過(guò)程中所要考慮的參數(shù)選取,做了比較詳盡的介紹。12 總結(jié)本文在國(guó)內(nèi)外循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)研究發(fā)展的基礎(chǔ)上,著重研究了循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)及計(jì)算問(wèn)題。3) 假定流程的高度并決定受熱面積,進(jìn)行熱力計(jì)算,看能否超過(guò)相應(yīng)的熱量,不合適時(shí),改變流程高度重新計(jì)算,至二者相符或誤差小于為止。空氣預(yù)熱器中的煙氣與空氣流動(dòng)的方向互相垂直,為交叉流動(dòng)。煙氣流速過(guò)高則磨損太快,煙氣流速過(guò)低則堵灰。用的有縫鋼管焊在兩端較厚的管板上制成??諝忸A(yù)熱器主要有管式和回轉(zhuǎn)式兩種類型,為了制造運(yùn)輸和安裝的方便,本設(shè)計(jì)中采用管式空氣預(yù)熱器??諝忸A(yù)熱后再送如爐膛去參加燃燒,可以使燃料燃燒的更穩(wěn)定、更快、更安全,可以提高燃燒效率。對(duì)直流鍋爐,省煤器出口水約需要380的欠焓。以保證省煤器管中的水流量分配均勻,提高水循環(huán)的安全性。如果省煤器管內(nèi)達(dá)到沸騰狀態(tài),則蛇形管中水流速度不低于1。 省煤器中的水速省煤器蛇形管中水流速度的大小,對(duì)管子金屬的溫度工況和管內(nèi)腐蝕有一定的影響。省煤器和空氣預(yù)熱器之間的空當(dāng)要留出約800,以便檢修。在所需受熱面較多時(shí),可將管簇排列成兩組,組間留空當(dāng),以備檢修。每一級(jí)省煤器的管簇的厚度不宜過(guò)大,過(guò)大時(shí)檢修困難。另外在采用兩側(cè)進(jìn)水時(shí),可使管子長(zhǎng)度縮短,對(duì)制造、支架及安裝上都有很大好處。 在決定了之后,即可根據(jù)煙氣容積、平均煙氣溫度求出煙氣流速: () (114)如果的數(shù)值太大或太小,煙氣流速將過(guò)低或過(guò)高,結(jié)構(gòu)不合理,就應(yīng)修改設(shè)計(jì)。在決定了之后,即可計(jì)算煙氣的流通面積()。由于省煤器常是錯(cuò)列,并且總是兩排并聯(lián)排成,因此管子總數(shù)應(yīng)該取奇數(shù)而不用偶數(shù)。省煤器出口聯(lián)箱上的引出管即可懸吊省煤器,又可懸吊過(guò)熱器和再熱器。彎曲半徑越小,管外側(cè)管壁就越薄,強(qiáng)度降低,一般取。省煤器的橫向節(jié)距的大小,受煙氣流速、工質(zhì)流速、受熱面堵灰、支吊等因素制約,一般取。省煤器管組采用錯(cuò)列布置方式時(shí),結(jié)構(gòu)緊湊,傳熱效果好,且積灰減輕。省煤器管用外徑為2851的無(wú)縫鋼管彎制而成,材料一般為碳鋼,管子水平放置,以便在停爐后能放盡存水,減少停爐期間的腐蝕,省煤器中的水由上而下流動(dòng),便于排出水中的氣體,防止管內(nèi)金屬的局部氧腐蝕。(2) 省煤器的采用提高了進(jìn)入鍋筒的水溫,減少了鍋筒壁與給水之間的溫度差,從而使鍋筒熱應(yīng)力降低,可提高鍋筒的壽命。在尾部豎井中的過(guò)熱器,為增強(qiáng)傳熱,一般采用錯(cuò)列布置。對(duì)流過(guò)熱器蛇形管的排列方式有順列和錯(cuò)列兩種。對(duì)流過(guò)熱器基本由蛇形管排組成,根據(jù)布置方式,可分為垂直式和水平式兩種。11 尾部受熱面 過(guò)熱器過(guò)熱器包括低溫過(guò)熱器和高溫過(guò)熱器,對(duì)流過(guò)熱器布置在對(duì)流煙道內(nèi),主要靠對(duì)流傳熱從煙氣中吸收熱量。 煙氣壓縮損失 = (1020) = (1021)式中:——煙氣壓縮損失,;——壓縮系數(shù);——導(dǎo)渦管喉口直徑,;——筒體直徑,;——導(dǎo)渦管喉口煙氣速度,;——筒體軸向煙氣速度。 灰粒加速漸變損失 =() (1015) 式中:——灰粒加速漸變損失,;——實(shí)際灰濃度,——煙氣出口速度,見(jiàn)鍋爐熱力計(jì)算; 旋風(fēng)分離器本體阻力 筒體摩擦阻力= (1016)=
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