【正文】 其它節(jié)點的分配系數(shù)見圖14和15。表16 框架梁固端彎矩計算 邊跨KL1中間跨KL2邊跨KL3均布荷載（KN/m）L（m）M=ql2/12（）均布荷載（KN/m）L（m）M=ql2/12（）均布荷載（KN/m）L（m）M=ql2/12（）2172578 ② 分配系數(shù)計算由于取半框架計算內力，切斷的橫梁線剛度為原來的兩倍，分配系數(shù)按與節(jié)點連接的各桿的轉動剛度比值計算。梁端和柱端彎距計算之后，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力和梁端彎距引起的剪力相疊加而得到；柱軸力看由梁端剪力和節(jié)點集中荷載疊加得到。 圖12 橫向框架豎向荷載分布作用示意圖（a）恒荷載示意圖 （b）活荷載示意圖⑵ 橫向框架內力計算豎向荷載作用下框架的內力采用彎矩的二次分配法計算。同時由于偏心彎矩較小，不考慮偏心彎矩作用。（注：樓板的荷載，因長短邊之比小于2，按雙向板傳力體系考慮。 圖10 風荷載作用下的框架彎矩圖（KN?m） 圖11 風荷載作用下的框架梁端彎矩及柱軸力（KN）⒊ 豎向荷載作用下橫向框架結構內力計算豎向荷載作用下仍以6軸線作為計算單元，計算框架結構的內力。具體的柱剪力和彎矩計算過程及結果見表14；梁端彎矩、剪力及柱抽力計算過程見表15。邊梁KL1邊梁KL3過道梁KL2柱軸力LMMVLMMVLMMV邊柱中柱543124813651331 圖⒏ 水平地震作用下的框架彎矩圖（KN?m）圖⒐ 水平地震作用下的框架梁端彎矩及柱軸力（KN）⒉ 風荷載作用下橫向框架內力計算 風荷載作用下仍以軸線作為計算單元，計算框架結構的內力。其中，梁的線剛度取自表4，表13中柱軸力負號表示拉力，當左震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。具體的柱剪力和彎矩計算過程及結果見表12。邊框架和縱框架的計算，鑒于畢業(yè)設計時間不多，有其計算方法與步驟與橫向框架相同，因此不再贅述。⒉ 縱向風荷載作用下框架的側移計算縱向風荷載作用下框架的側移計算方法與橫向框架相同，在此不在贅述。 圖7 風荷載作用下的結構計算簡圖⑵ 風荷載作用下的水平位移驗算 風荷載作用下橫向框架結構的層間位移ΔuI和頂點位移uI計算見表11。SZ（m）181。風荷載計算取軸線橫向框架，將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程見表10，式中z為框架節(jié)點至室外地面的高度，A為一榀框架各層節(jié)點的受風荷載面積。 風荷載計算⒈ 橫向風荷載作用下框架結構的側移驗算⑴ 風荷載標準值風荷載標準值按下列公式計算： 式中：— 高度z處的風振系數(shù)； — 風荷載體型系數(shù)； — 風壓高度變化系數(shù)； — 基本風壓（KN/m2）；《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50092001）規(guī)定，對于高度大于30m，應采用風振系數(shù)βz來考慮風壓脈動的影響，所以不考慮風振系數(shù)，也就是βz=風壓高度變化系數(shù)181。/h=，因此頂點位移滿足要求。⑶ 橫向框架水平位移驗算水平地震作用下橫向框架結構的層間位移Δui和頂點位移ui計算見表9 表9 橫向水平地震作用下的位移驗算層次（KN）（KN/m）（m）（m）（m）59993061/458349993061/253839993061/183329993061/1375122656467741/1257由表9可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第1層，其值為1/1257，遠小于《建筑抗震設計規(guī)范》（GB500112001）[θe]=1/550，故滿足要求。N=Nmax=對于抗震等級為三級的框架柱，由混凝土結構設計規(guī)范（GB500102002）。三級抗震等級 x≤即ζζb=，從而知αsmax=ζb（1ζb）=，因此，Mumax= =（65035）2 = == Vumax=== = KN說明梁截面尺寸250650mm2滿足要求。⑴ 框架梁框架梁采用同一截面尺寸，故只需對受力較大的樓面梁進行核驗。 圖6 橫向框架各層水平地震作用及地震剪力 （a）水平地震作用分布；（b）層間地震剪力分布⒋ 驗算橫向框架梁柱截面尺寸及水平位移該框架在地震區(qū)，故應同時驗算截面的最大承載力及軸壓比。 所以，橫向地震影響系數(shù)為：α1=[Tg/T1]=對于多質點體系，Geq===64392 KN結構底部總橫向水平地震作用標準值為：FEK=α1 Geq==3542 KN 結構頂部附加集中水平地震作用為：== KN按《建筑抗震設計規(guī)范》（GB500112001）。采用底部剪力法時，各樓層可僅取一個自由度，結構的水平地震作用標準值FEk為： FEk=a1Geq式中：a1—相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數(shù)；Geq—結構等效總重力荷載，單質點取總重力荷載代表值；多質點取總重力荷載代表值的85%。⑴ 橫向框架結構頂點假想位移計算橫向框架結構頂點假想位移計算見表7，表7 橫向框架結構頂點假想位移層次（KN）（KN）∑D （）（m）（m）5844884489993064850516953999306385052554899930628505340639993061864942712646774⑵ 橫向框架自震周期計算根據(jù)上述公式得 ==⒊ 橫向地震作用計算根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范（GB500112001），對于高度不超過40m，以簡切變形為主，且質量和剛度沿高度分布比較均勻的結構，以及近似于單質點體系的結構，可以采用底部剪力法等簡化方法計算抗震作用。層與柱連接的梁一般層K=（i1＋i2＋i3＋i4）/2ic底層K=(i1+i2)/icα=K/(2+K)（一般層）α=（ +K）/（2+K）（底層 ）D=12αic/h2（KN/m)根數(shù)底層邊柱KL1 156712KL1，KL2152142KL2，KL3143012KL3146972底層中柱KL1172228KL1，KL2166758KL2，KL3158228KL3161578ΣDi706774一般層邊柱2KL1209162KL1，2KL2 287062KL2，2KL3259652KL322431一般層中柱2KL1254612KL1，2KL2337552KL2，2KL3310142KL322431ΣDi999306ΣD底/ΣD標=706774/999306=》所以該框架是規(guī)則⒉ 橫向框架自振周期計算由于本框架質量和剛度沿高度比較均勻，所以其平均自振周期可以按高層建筑鋼筋混凝土結構技術規(guī)程（JGJ32002）。（混凝土強度等級為C30，Ec=）表5 柱的線剛度層次截面（m2）高度（m）Ec （KN/m2）（m4）i=（KNm）2510365455110349091 ⑶ 橫向框架柱側移剛度 橫向框架柱側移剛度D值計算見表6。 各層重力荷載代表值分別計算如下： 頂層： G5=＋+51（＋50%）＋50%＋4050%＋10＋10＋10＋16＋56＋7＋3＋=8448KN G24={[51（＋）3]＋（＋3）＋（＋）}＋50%[51]＋10＋10＋10＋16＋56＋7＋3++40=8505KN G1={[51（＋）3]＋（＋3）＋（＋）}＋50%[51]＋10＋10＋10＋16＋56＋7＋3+（＋）/2+40+2=8649KN 建筑物總重力荷載代表值為： ΣGi=8300+85053＋8649=42464KN 各質點的重力荷載代表值及質點高度如圖5所示： 圖5 各質點重力荷載代表值 地震作用計算⒈ 橫向框架側移剛度計算⑴ 梁的線剛度計算 梁的線剛度計算見表4。編號第一層數(shù)量第二層數(shù)量寬度高度每個門窗及其上下墻體重量第一層總重第二層總重型號C16615001800C2313524001800C312129001800C4121212001800C56621001800M132329002100M212127002100M32018002100M42024002100則：⑴每片窗C1 及其上下外縱墻體自重為：+()=2每片窗C2及其上下外縱墻體自重為：+()=3每片窗C3 及其上下外縱墻體自重為：+()=4每片窗C4 及其上下外縱墻體自重為：+()=5每片窗C5 及其上下外縱墻體自重為：+()=6每片窗M1 及其上下外縱墻體自重為：+()=7每片窗M2 及其上下外縱墻體自重為：+()=8每片窗M3 及其上下外縱墻體自重為：+()=9每片窗M4 及其上下外縱墻體自重為：+()=內墻重為 ：（510004800）x4+11100x15+600x12+2100x3+2700x3+2700x412x90012x12006x210032x90012x700]= 632847N=第一層外墻重為[51000x2+18600x2(1500x6+2400x31+1800x2+2400x2)]=99066N=第25層外墻重為 [51000x2+18600x21500x62400x35]= （2＋512）＋（8＋4）=355KN++== ++== ⒌ 屋面女兒墻自重標準值 女兒墻采用200mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土，其高度為400mm，外貼瓷磚（），故墻體的自重標準值為：(51x2+)+(51x2+)=樓梯上方小屋的墻重量（2＋）＋= 樓板 =樓梯上的小屋由于質量太小因此不另作一層計算，其算著第五層的質量 ⒍ 各層重力荷載代表值 根據(jù)《抗震規(guī)范》GB50011—，頂層重力荷載代表值包括：屋面及女兒墻自重，50%屋面雪荷載，縱橫梁自重，半層柱自重，半層墻體自重。710x5=50KL10x5=50KL310x5=50KL416x5=90KL556x5=315KL61/KL62/KL637KL71/KL7231KZ1401=4027KZ2404=160⒋ 墻體自重標準值 墻體采用陶?？招钠觯v橫梁自重塊（250