東風(fēng)造船廠二號(hào)廠房建筑類畢業(yè)論文-文庫吧資料
2025-07-03 12:01本頁面
【正文】 內(nèi)力：選用焊接薄壁圓鋼1◎1214。桿件與節(jié)點(diǎn)板以角焊接，安裝螺栓在節(jié)點(diǎn)板范圍以內(nèi)，不需扣除螺栓孔，滿足要求。需要斜平面回轉(zhuǎn)半徑：。 圖268 柱間支撐布置圖平面內(nèi)計(jì)算長度：。截面設(shè)計(jì)：(1) 上部柱間支撐斜桿23采用單角鋼、單片支撐。容許長細(xì)比：，選用焊接薄壁圓管◎834，, 柱間支撐設(shè)計(jì)圖267 柱間支撐布置總圖因?yàn)楸竟こ淌请p跨，跨度為30m，檐口標(biāo)高18m。焊縫在翼緣和腹板頂部連接處的截面模量為：強(qiáng)度驗(yàn)算在偏心彎矩作用下角焊縫最大應(yīng)力為：考慮到在牛腿翼緣和腹板交接處彎矩和剪力共同作用引起的應(yīng)力為：彎矩引起的應(yīng)力：剪力引起的應(yīng)力： 滿足要求 屋面支撐設(shè)計(jì)剛架跨度30米，雙坡面，柱距6米，布置如下圖圖266 屋面支撐布置圖(1) 交叉支撐選用單角鋼截面，兩桿在交叉點(diǎn)均不中斷，一根桿件的角鋼外肢向上，另一根則向下，在交叉點(diǎn)處以填板使兩角鋼相連（填板的厚度等于節(jié)點(diǎn)板厚）。力作用點(diǎn)處截面為546400812。則牛腿根部承受的剪力：。并對(duì)工字形翼緣端部繞轉(zhuǎn)部分焊縫忽略不計(jì)。鋼材為Q345， 采用E50系列焊條，手工焊。即，據(jù)滿足要求！(6)平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算：斜面梁在平面內(nèi)的計(jì)算長度取豎向支撐點(diǎn)間的距離，按式計(jì)算據(jù)查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》可得。(1)截面選擇采用等截面梁，截面尺寸為H7002401214，截面如圖所示(2)截面特性計(jì)算(3)構(gòu)件寬厚比驗(yàn)算： 圖263 剛架梁截面示意圖按《門式輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》CECS 102：2002的規(guī)定驗(yàn)算如下：翼緣： 滿足要求！腹板： 滿足要求！取截面Ⅰ—Ⅰ、Ⅱ—Ⅱ中最不利的組合(4)抗剪驗(yàn)算：考慮僅有支座加勁肋，取。即，據(jù)滿足要求！(6)平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算：斜面梁在平面內(nèi)的計(jì)算長度取豎向支撐點(diǎn)間的距離，按式計(jì)算據(jù)查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》可得。②下柱段取Ⅰ—Ⅰ截面最不利組合則——彎矩作用平面外，按軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)，b類截面查得；——等效彎矩系數(shù)，；——均勻彎矩作用時(shí)構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，由近似公式得(5)局部穩(wěn)定性驗(yàn)算1)翼緣局部穩(wěn)定性翼緣寬厚比 2)腹板局部穩(wěn)定性腹板高厚比①上柱段?、蟆蠼孛嫣幾畈焕M合應(yīng)力梯度②下柱段?、瘛窠孛孀畈焕孛鎽?yīng)力梯度(1)截面選擇采用等截面梁，截面尺寸為H7002401214，截面如圖所示(2)截面特性計(jì)算(3)構(gòu)件寬厚比驗(yàn)算： 圖262 剛架梁截面示意圖按《門式輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》CECS 102：2002的規(guī)定驗(yàn)算如下：翼緣： 滿足要求！腹板： 滿足要求！取截面Ⅰ—Ⅰ、Ⅱ—Ⅱ中最不利的組合(4)抗剪驗(yàn)算：考慮僅有支座加勁肋，取。(1)截面選擇采用等截面柱，截面尺寸為H9504602022，截面如圖所示圖261 剛架柱截面示意圖(2)截面特征計(jì)算(3)強(qiáng)度驗(yàn)算翼緣的寬厚比，對(duì)Q345鋼 Ⅰ—Ⅰ截面處最不利組合Ⅱ—Ⅱ截面處最不利組合Ⅲ—Ⅲ截面處最不利組合Ⅳ—Ⅳ截面處最不利組合均滿足要求(4)整體穩(wěn)定性驗(yàn)算1)平面內(nèi)穩(wěn)定柱與梁的線剛度之比：柱腳為剛接，平面內(nèi)計(jì)算長度系數(shù)故平面內(nèi)計(jì)算長度為：長細(xì)比：穩(wěn)定性驗(yàn)算Ⅰ—Ⅰ截面處最不利組合——彎矩作用平面內(nèi)，按軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)，b類截面查得；——參數(shù)，；——等效彎矩系數(shù)。②下柱段?、瘛窠孛孀畈焕M合則——彎矩作用平面外，按軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)，b類截面查得；——等效彎矩系數(shù)，；——均勻彎矩作用時(shí)構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，由近似公式得(5)局部穩(wěn)定性驗(yàn)算1) 翼緣局部穩(wěn)定性翼緣寬厚比 2) 腹板局部穩(wěn)定性腹板高厚比①上柱段?、簟艚孛孀畈焕M合應(yīng)力梯度滿足要求。A柱內(nèi)力截面內(nèi)力①恒載②活載③左風(fēng)④右風(fēng)⑤Dmax在A柱右側(cè)⑥D(zhuǎn)max在B柱左側(cè)⑦Dmax在B柱右側(cè)⑧Dmax在C柱左側(cè)⑨Tmax在AB跨向左作用⑩Tmax在AB跨向右作用Tmax在BC跨向左作用Tmax在BC跨向右作用ⅠMQNⅡMQNⅢMQNⅣMQNB柱內(nèi)力截面內(nèi)力①恒載②活載③左風(fēng)④右風(fēng)⑤Dmax在A柱右側(cè)⑥D(zhuǎn)max在B柱左側(cè)⑦Dmax在B柱右側(cè)⑧Dmax在C柱左側(cè)⑨Tmax在AB跨向左作用⑩Tmax在AB跨向右作用Tmax在BC跨向左作用Tmax在BC跨向右作用ⅠMQNⅡMQNⅢMQNⅣMQN A柱的內(nèi)力組合 荷載組合內(nèi)力組合恒荷載+(兩個(gè)或兩個(gè)以上的活荷載)恒荷載+任一活荷載組合項(xiàng)目MVN組合項(xiàng)目MVNⅠⅠ+Mmax①+(③+⑤+⑦+⑩+)①+③Mmax①+(②+④+⑥+⑧+⑨+)①+②Nmax①+(②+⑤+⑧+⑨+)①+⑤Nmin①+(③+⑦+)①+③ⅡⅡ+Mmax①+(②+⑤+⑦+⑨+)①+②Mmax①+(③+⑧+)①+③Nmax①+(②+⑤+⑧+⑨+)①+⑤Nmin①+(③+⑦+)①+③ⅢⅢ+Mmax①+(②+⑥+⑦+⑨+)①+②Mmax①+(③+⑤+⑧+⑩+)①+③Nmax①+(②+⑥+⑧+⑨+)①+②Nmin①+(③+⑤+⑦+⑩+)①+③ⅣⅣ+Mmax①+(②+⑥+⑧+⑨+)①+②Mmax①+(③+⑤+⑦+⑩+)①+③Nmax①+(②+⑥+⑧+⑨+)①+②Nmin①+(③+⑤+⑦+⑩+)①+③ B柱的內(nèi)力組合 荷載組合內(nèi)力組合恒荷載+(兩個(gè)或兩個(gè)以上的活荷載)恒荷載+任一活荷載組合項(xiàng)目MVN組合項(xiàng)目MVNⅠⅠ+Mmax①+(③+⑤+⑦+⑩+)①+③Mmax①+(④+⑥+⑧+⑨+)①+④Nmax①+(②+⑥+⑦+⑨+)①+⑥Nmin①+(②+③)①+③ⅡⅡ+Mmax①+(③+⑦+)①+⑦M(jìn)max①+(④+⑥+⑧+⑩+)①+⑥Nmax①+(②+⑥+⑦+⑨+)①+⑥Nmin①+(②+③)①+③ⅢⅢ+Mmax①+(③+⑥+⑧+⑨+)①+⑥Mmax①+(④+⑤+⑦+⑩+)①+⑦Nmax①+(②+⑤+⑧+⑨+)①+②Nmin①+(③+⑥+⑦+⑩+)①+③ⅣⅣ+Mmax①+(④+⑥+⑧+⑨+)①+⑥Mmax①+(③+⑤+⑦+⑩+)①+⑦Nmax①+(②+⑤+⑧+⑨+)①+②Nmin①+(③+⑥+⑦+⑩+)①+③ 梁截面內(nèi)力①恒載②活載③左風(fēng)④右風(fēng)⑤Dmax在A柱右側(cè)⑥D(zhuǎn)max在B柱左側(cè)⑦Dmax在B柱右側(cè)⑧Dmax在C柱左側(cè)⑨Tmax在AB跨向左作用⑩Tmax在AB跨向右作用Tmax在BC跨向左作用Tmax在BC跨向右作用D梁內(nèi)力ⅠMQNⅡMQNE梁內(nèi)力ⅠMQNⅡMQN D梁的內(nèi)力組合 荷載組合內(nèi)力組合恒荷載+(兩個(gè)或兩個(gè)以上的活荷載)恒荷載+任一活荷載組合項(xiàng)目MVN組合項(xiàng)目MVNⅠⅠ+Mmax①+(③+⑤+⑦+⑩+)①+③Mmax①+(②+⑥+⑧+⑨+)①+②Nmax①+(②+⑤+⑧+⑩+)①+②Vmax①+(②+⑥+⑧+⑨+)①+②ⅡⅡ+Mmax①+(②+⑦+)①+②Mmax①+(③+⑤+⑧+⑩+)①+③Nmax①+(②+⑤+⑧+⑩+)①+②Vmax①+(②+⑤+⑦+⑩+)①+②E梁的內(nèi)力組合 荷載組合內(nèi)力組合恒荷載+(兩個(gè)或兩個(gè)以上的活荷載)恒荷載+任一活荷載組合項(xiàng)目MVN組合項(xiàng)目MVNⅠⅠ+Mmax①+(②+⑦+)①+②Mmax①+(③+⑤+⑧+⑩+)
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