【正文】 4634792761123453凈軸到截面上緣距離yjscm凈軸到截面下緣距離yjxcm截面抵抗矩上緣Wjscm3105105105下緣Wjxcm3105105105對凈軸靜矩翼緣部分面積Sajcm3224869225436275836凈軸以上面積Sjjcm3256079256814326253換軸以上面積Sojcm3255356256169326180馬蹄部分面積Sbjcm3173595495847351000鋼束群重心到凈軸距離ejcm混凝土換算截面換算面積Aocm2換算慣矩Iocm4544471325420962561757265換軸到截面上緣距離yoscm換軸到截面下緣距離yoxcm截面抵抗矩上緣Woscm3105105105下緣Woxcm3105105105對換軸靜矩翼緣部分面積Saocm3254501254084287677凈軸以上面積Sjocm3295071294542342427換軸以上面積Soocm3295793295204153359馬蹄部分面積Sbocm3227853227066331359鋼束群重心到凈軸距離eycm鋼束群重心到截面下緣距離aycm（束界）的校核為使計算簡化，可近似的假定預應力鋼筋的合力作用點就是鋼筋重心的位置?？缰薪孛娴膬艚孛媾c換算截面幾何特性計算列表進行，如表81，同理可求得其他控制截面的凈截面和換算截面的幾何特性，如表82等所示。140表75 錨固長度和重量計算表 注：鋼束每延米質量： kg/m (參見《公路橋涵設計手冊基本資料》表4281)；每孔橋用5片主梁，共需鋼束：長度為：5=；質量為：5=8 計算主梁截面幾何特性后張法預應力混凝土梁，在張拉鋼束時管道尚未壓漿，由預加力引起的應力按構件混凝土凈截面（不計構造鋼筋的影響）計算。140N615186。7022N3(N4)7186。計算結果見表75所示。2 控制截面的鋼束重心位置計算1各束重心位置計算由圖74所示的幾何關系，得到計算公式為：式中：——鋼束起彎后在計算截面處鋼束重心到梁底的距離；c——計算截面處鋼束的升高值；——鋼束起彎前到梁底的距離；R——鋼束起彎半徑（見表72）表73 計算各截面的鋼束位置計算截面鋼束編號li=xix(cm)R(cm)θ=sin1li/R(176。N615215186。N3(N4)527186。圖73 封端混凝土塊尺寸圖（尺寸單位：cm） 鋼束計算1 計算鋼束起彎點至跨中的距離錨固點到支座中心線的水平距離axi， (見圖73所示)為：圖74 預應力鋼筋曲線布置圖74示出鋼束計算圖式，鋼束起彎點至跨中的距離列表計算在表72內。下部鋼束彎起角定為7176。表71 錨固端截面特性計算表 分塊名稱Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)Ii(cm4)di=ysyi(cm)Ix=Aidi2(cm4)I=I1+I2(cm4)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)＝(4)+(6)翼板16644665688751349937513508250三角承托9892509959083425913441腹板8880119105672036470160－551896441989124Σ107326861410815其中：cm cm故計算得： cm cm 說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內。鋼束群重心至梁底距離為： cm為檢驗上述布置的鋼束群重心位置，需計算錨固端截面幾何特性，圖72示出計算圖示。 a)跨中截面b)錨固截面圖71 鋼束布置圖（尺寸單位：cm）由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： cm2 對于錨固端截面，鋼束布置通常考慮下述兩個方面：一是預應力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。 鋼束布置 跨中截面及錨固端截面的鋼束位置1〉對于跨中截面，在保證布置預留管道構造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心到截面形心的偏心距大些。即其余限制應力值同前。同時，所以,強度按《公預規(guī)》，其中 代入解得： ∴滿足要求。 ==3kN == kN =(－－)= kN/m ⅠⅠ截面的總內力 欄桿柱鋼筋布置受力鋼筋采用Ⅰ級圓鋼筋；箍筋620cm（見圖62所示）。6 欄桿柱與扶手鋼筋布置 欄桿構造及布置如圖61所示。因為四氟板的摩擦系數(shù)數(shù)隨著豎向荷載的增加而減小，所以選用盆式橡膠支座時，最大豎向反力不要超過其容許承載力的5％，最小豎向反力不應低于其容許承載力的80％，否則會對支座的滑移性產(chǎn)生不利影響。ZPZ系列的單向活動支座的導向系統(tǒng)設在上支座板的中間位置，而GPZ系列單向活動支座的導向系統(tǒng)設置在下支座板的兩邊。目前用于公路橋梁的主要有ZPZ和GPZ系列。如前所述，盆式橡膠支座是通過橋跨結構與支座的相對滑動來提供所需要的水平位移；并通過橡膠板的不均勻壓縮來實現(xiàn)所需要的轉動。一般的板式橡膠支座處于無側限受狀態(tài)，故其抗壓強度不高。單向活動盆式橡膠支座的兩側或中央設有擋塊或活動導槽，用以限制支座的橫向（或縱向）的位移。上支座板通常為為厚鋼板，通過螺栓固定在粱體的底部，并將橋跨結構的荷載傳遞給支座。橡膠密封圈主要作用于防止塵埃進入支座，并可防止橡膠老化。其作用是保證支座受力時橡膠板不會從鋼盆內側與中間支座板的空隙中擠出而破壞。橡膠板的硬度以邵氏60度為宜，橡膠板的厚度約為其直徑的1/10～1/15。由于承壓橡膠板密封在鋼制的盆中，處于三向受力狀態(tài)，從而有較高的承載力。其主要作用是將橋跨結構的豎向荷載傳給橋墩，并固定支座的位置，同時約束著橡膠板的變形?；顒又ё驗橐m應粱體的水平位移，所以構造上較固定支座更為復雜。 盆式橡膠支座的構造特點及工作原理盆式橡膠支座有固定支座和活動支座之分，活動支座又分為單向活動支座和多向活動支座。此外，鑒于橡膠支座能方便地適應任意方向的變形，故對于寬橋、曲線橋和斜交橋具有特別的適應性。橡膠支座與其它金屬剛性支座相比具有構造簡單、加工方便、省鋼材、造價低、結構高度小、安裝方便等一系列優(yōu)點。本次設計擬采用盆式橡膠支座，盆式橡膠支座有承載能力大，支座容許位移量大，轉動靈活等優(yōu)點，目前已經(jīng)廣泛應用于我國的公路大跨徑橋梁上，成為大跨徑公路橋梁的最主要的支座型式。 橋梁支座的布置橋梁支座的布置應以有利于墩臺傳遞支承反力和有利于橋跨結構變位為原則。按照制作所用的材料支座可分為鋼支座、橡膠支座、輥軸支座、板式橡膠支座、盆式橡膠支座、球形支座及減震支座等等。按照支座變形的可能性支座可分為固定支座和活動支座。因此,橋梁支座的作用主要有:傳遞橋跨結構的的支承反力,包括恒載和活載引起的豎向反力和水平反力；保證橋跨結構在活載、溫度變化、混凝土收縮和徐變等因素作用的自由變形。 橋梁支座的作用橋梁支座是在橋跨結構與橋墩或橋臺的支承處所設置的傳力裝置。相對整個橋梁工程的造價而言,支座只占很小的比例,但支座在橋梁上的作用是不可忽視的。擬全部采用箍筋來承受剪力，選取箍筋為雙肢，斜截面內混凝土與箍筋共同的抗剪能力按下式計算：式中：故箍筋間距為： 取 則滿足規(guī)范規(guī)定的構造要求。 負彎矩配筋計算取 解方程得到：選用416，則 （如圖44所示）此時：驗算：橫隔梁正截面配筋率：均大于《公預規(guī)》％。圖44橫隔梁截面圖橫隔梁的長度取為兩根邊主梁的軸線距離，即： 查表內插得：∴2〉確定橫隔梁翼板有效寬度（把鋪裝層折作3cm計入截面），根據(jù)《公預規(guī)》按三者中最小者取用，即： 暫取，則 正彎矩配筋驗算按《公預規(guī)》：解方程得：由公式選用422，此時：∴滿足要求。對于汽車荷載并計入沖擊系數(shù)得： 彎矩計算1〉2號和3號主梁之間截面的彎矩汽車－20級：掛車－100： 從影響線上看出，在梁23截面處的負彎矩顯然比3號梁截面小，故這里省略計算。2〉 對于2號主梁處截面的影響線計算如下 P=1作用在計算截面以右時： P=1作用在計算截面以左時：繪成的影響線如圖43所示。 2〉 對于3號主梁端部彎矩可計算如下P=1作用在1號梁軸上時：P=1作用在5號梁軸上時： P=1作用在3號梁軸上時：繪成的影響線如圖42所示。先需作出相應的內力影響線。所以只求3號梁端、3號主梁和2號主梁之間截面的彎矩，以及1號主梁右側和2號主梁右側等截面的剪力。 確定作用在中橫隔梁上的計算荷載對于跨中橫隔梁的最不利荷載布置如圖41所示。在組合的過程中，先匯總前面計算所得的內力值，然后根據(jù)《公預規(guī)》，最后用粗線框出控制設計的計算內力。通?？煞侄竭M行，先取跨中橫向分布系數(shù)，用等代荷載計算基本剪力，再計算靠近支點處變化至時所產(chǎn)生的剪力修正值最后將二者疊加。求支點截面活載剪力時，由于主要荷重集中在支點附近而應考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到l/4之間，橫向分布系數(shù)用與值直線插入，其余區(qū)段均取值。計算荷載橫向分布系數(shù)3號主梁的橫向影響線最不利布載圖式37所示：圖37 跨中的橫向分布系數(shù)mc計算圖示各號主梁的橫向分步系數(shù)計算如下：1號主梁：汽車20級 掛車100 人群荷載 2號主梁：汽車20級 掛車100 人群荷載 3號主梁：汽車20級 掛車100 人群荷載 32計算抗扭修正系數(shù)β（由《橋梁工程》公式2540查得）由于主梁間距相同并將主梁近似看成等截面，則得：式中：—與主梁根數(shù)有關的系數(shù)，當n=5，時=（如《橋梁工程》表251）；B—橋寬， B=；l—；I—，近似取用表11的計算結果：I=G—按《橋規(guī)》=。1計算主梁抗扭慣矩圖36 IT計算圖示（尺寸單位：cm）對于T形梁截面抗扭慣矩可近按下式計算：式中：——相應為單個矩形截面的寬度和厚度；——矩形截面抗扭剛度系數(shù)；m——梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)。圖35 支點的橫向分布系數(shù)mo計算圖示各號主梁的橫向分布系數(shù)計算如下：1號主梁 汽車20 掛車100 人群荷載 2號主梁 汽車20 掛車100 人群荷載 3號主梁 汽車20 掛車100 人群荷載 這里在2號梁人行道上沒有布載，因為人行道荷載引起的負反力在考慮荷載組合時反而會減小2號梁的受力。圖34 恒載內力計算圖示設x為計算截面離左支座的距離，并令則主梁彎矩和剪力的計算公式分別為：恒載內力計算見表32及33計算數(shù)據(jù)l= l2=1156m2項目（kN/m）(kN)跨中四分點支點四分點跨中支點000－－－－－－0第一期恒載(kN/m)00第二期恒載(kN/m)00表32 邊主梁恒載內力計算表表33 中主梁恒載內力計算表計算數(shù)據(jù)l= l2=1156m2項目 （kN/m）(kN)跨中四分點支點四分點跨中支點000－－－－－0第一期恒載(kN/m)00第二期恒載(kN/m)00 活載內力計算 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》，對于汽20按《橋規(guī)》，平板掛車不計沖擊力影響，既對于掛車100荷載1+=，按《橋規(guī)》，對于雙車道不考慮掛車荷載折減，即車道折減系數(shù)。板內分布鋼筋用8鋼筋間距按20cm布置。112截面積為: = mm故，每m板條上應布置根數(shù)為：根