【正文】 計算表分塊名稱及序號凈截面b1=208cm ys=cm換算截面b1=210cm ys=cm靜矩類別及符號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對凈軸靜矩Sij(cm3)靜矩類別及符號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對換軸靜矩Si0(cm3)翼板①翼緣部分對凈軸靜矩Saj(cm3)1563120803翼緣部分對換軸靜矩Sao(cm3)1552136118三角承托②115281386115291820肋部③3202324732026146Σ225436254084下三角④馬蹄部分對凈軸靜矩Sbj(cm3)14415747馬蹄部分對換軸靜矩Sbo(cm3)14414442馬蹄⑤13601772791360164961肋部⑥19226061219218873管道或鋼束4220928790Σ495847227066翼板①凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sjj(cm3)120803凈軸以上凈面積對換軸靜矩Soo(cm3)136118三角承托②8138691820肋部③132254625146767266Σ256814295204翼板①換軸以上凈面積對凈軸靜矩Soj(cm3)120803換軸以上凈面積對換軸靜矩Sjo(cm3)136118三角承托②8138691820肋部③146753980132266604Σ256169294542表88 支點截截面對重心軸靜矩計算表 分塊名稱及序號凈截面b1=208cm ys=換算截面b1=210cm ys=靜矩類別及符號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對凈軸靜矩Sij(cm3)靜矩類別及符號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對換軸靜矩Si0(cm3)翼板①翼緣部分對凈軸靜矩Saj(cm3)1344119901翼緣部分對換軸靜矩Sao(cm3)1360123212三角承托②7075571953肋部③7326153373262547Σ252189257712翼板①凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sjj(cm3)119901凈軸以上凈面積對換軸靜矩Soo(cm3)123212三角承托②7075571953肋部③149169490151471611Σ260146266776翼板①換軸以上凈面積對凈軸靜矩Soj(cm3)119901換軸以上凈面積對換軸靜矩Sjo(cm3)123212三角承托②7075571953肋部③151469514149171555Σ260170266720表89 主梁截面特性值總表名稱符號單位截面跨中四分點支點混凝土凈截面凈面積Ajcm2凈慣矩Ijcm4455817174634792761123453凈軸到截面上緣距離yjscm凈軸到截面下緣距離yjxcm截面抵抗矩上緣Wjscm3105105105下緣Wjxcm3105105105對凈軸靜矩翼緣部分面積Sajcm3224869225436275836凈軸以上面積Sjjcm3256079256814326253換軸以上面積Sojcm3255356256169326180馬蹄部分面積Sbjcm3173595495847351000鋼束群重心到凈軸距離ejcm混凝土換算截面換算面積Aocm2換算慣矩Iocm4544471325420962561757265換軸到截面上緣距離yoscm換軸到截面下緣距離yoxcm截面抵抗矩上緣Woscm3105105105下緣Woxcm3105105105對換軸靜矩翼緣部分面積Saocm3254501254084287677凈軸以上面積Sjocm3295071294542342427換軸以上面積Soocm3295793295204153359馬蹄部分面積Sbocm3227853227066331359鋼束群重心到凈軸距離eycm鋼束群重心到截面下緣距離aycm（束界）的校核為使計算簡化，可近似的假定預應力鋼筋的合力作用點就是鋼筋重心的位置。根據張拉階段和使用階段的受力要求，由式（134）、（135）（參見《結構設計原理》P263）可給出其許可布置鋼束重心的限制線（即束界）E1 、E2 。即：E1 ≥ey≥E2式中：E1＝Kx+Mg1/NyIE2=各截面鋼束位置的校核用表810列表進行計算。從表中看出，在荷載組合Ⅰ和組合Ⅲ作用下的l/4截面不符合全預應力的混凝土要求，即在預加應力階段l/4截面處構件上緣混凝土可能出現(xiàn)拉應力。表810 鋼束重心位置（束界）校核表 計算截面Aj(cm2)Wjs(cm3)Wjx (cm3)Kx(cm)Ks(cm)NyI(kN)Mg1()跨中105105l/4105105支點1051050 續(xù)810表計算截面ΣM()Mg1/NyI(cm)ΣM/(cm)E1(cm)ey(cm)E2(cm)說明跨中l(wèi)/4支點0009 鋼束預應力損失估算根據《公預規(guī)》，當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制應力時，應計算預應力損失值。后張法梁的預應力損失包括前期預應力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形，鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）與后期預應力損失（鋼絲應力松弛，混凝土收縮徐變引起的應力損失），而梁內鋼束的錨固應力和有效應力（永久應力）分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失。 預應力鋼束與管道壁之間的磨擦損失按《公預規(guī)》，計算公式為：示中：——鋼束與管道壁的摩擦系數，對于預埋波紋管，取μ=； θ——從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計； k——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數，取k=； x——從張拉端到計算截面的管道長度（以m計）可近似取其在縱軸上的投影長度（如圖74所示）見表91所示截面鋼束號θ=θ0+θi181。θxkx181。θ+kx1e(μθ+kx)σk[1e(μθ+kx)]度弧度跨中截面N1(N2)7N3(N4)N515N6N7平均l/4截面N1(N2)7N3(N4)7N5N6N7平均變化點截面N1(N2)7N3(N4)N5N6N7平均支點截面N1(N2)N3(N4)N5N6N7平均表91 摩擦應力損失計算表 錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失 按《公預規(guī)》,計算公式為式中：Δl——錨具變形,鋼筋回縮和接縫壓縮值,按表527采用；對于OVM錨，Δl=6mm，采用兩端張拉，則ΣΔl=12mm；l——預應力鋼筋的有效長度；EY——預應力鋼筋的彈性模量， Ey=105Mpa；計算結果見表92表92 計算表鋼束號項目N1(N2)N3(N4)N5N6N7L(mm)(見表725)σS2=12/l105(MPa) 考慮反摩阻作用時鋼束在各截面處的應力損失根據式(1318a)、(1318b)及式(1320)(參見《結構設計原理》P236237)進行計算如表93所示。1 對于曲線截直線,但S小于或等于曲線水平投影長度[即]的情況： (1317) (1318)如令x=0，即可求得2 對于曲線接直線且S大于曲線水平長度[即]的情況： (1319)式中：當時 (1320a)如令x=0則可求得當時, (1320b) 分批張拉時混凝土彈性模量壓縮引起的應力損失此項應力損失，對于簡支梁一般可取 l/4截面按《公預規(guī)》，并以其計算結果作為全梁各鋼束的平均值。在此，按簡化公式(1329)(參見《結構設計原理》P239)進行計算，即：式中：m——批數，m=7；——按張拉時混凝土的實際標號R′計算，R′假定為設計張拉強度的80%，即R′=50=40號。查《公預規(guī)》 故：其中：故：所以： 鋼筋松弛引起的預應力損失《公預規(guī)》，對于作超張拉的鋼絞線由應力松弛引起的應力損失的終極值按式()計算： 混凝土收縮和徐變引起的損失根據《公預規(guī)》，按附錄九規(guī)定，考慮非預應力鋼筋的影響，由混凝土收縮和徐變引起的預應力損失()可按下式計算：式中：——全部鋼束重心處的預應力損失值；——先張預應力構件放松鋼筋時或后張預應力構件鋼筋錨固　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　時，在計算截面上全部受力鋼筋重心處由預加應力(扣除相應階段的應力損失)產生的混凝土法向應力，應根據張拉受力情況考慮構件重力的影響。μ——配筋率，；A——本設計為鋼束錨固時相應的凈截面面積(見表89)；；——本設計為鋼束群重心至截面凈軸的距離(見表89)；r——截面回轉半徑，本設計為；——加載齡期為τ時的混凝土徐變系數終值，本設計采用《公預規(guī)》附錄四的附表42數據；——自混凝土齡期為τ開始的收縮應變終值，按《公預規(guī)》附錄四的附表42數據； 徐變系數和收縮應變的計算構件理論厚度的計算公式為：式中： ——主梁混凝土截面面積；u——主梁與大氣接觸的截面周邊長度；考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，和u均采用預制梁的數據，對于混凝土毛截面跨徑，四分點與跨中截面的上述數據完全相同，即：=7328cm2 (見表12) cm (見圖12)∴ cm設混凝土收縮和徐變在野外一般條件(相對濕度為75%)以下完成，受荷時混凝土加載齡期為28天，對后加恒載g2的加載齡期按實際確定，在此假定=180天。按照上述條件，查《公預規(guī)》： 計算1 跨中截面 2 l/4截面取跨中