【正文】 泥坑一個，每池排泥坑中接出泥管DN200一根。 Sr―經活性污泥微生物代謝活動被降解的有機污染物量，以BOD值計，g/l。SBR生物代謝產泥量為 式中 a—微生物代謝系數(shù)，kgVSS/kgBOD； b—微生物自身氧化率，1/d； Ns—泥負荷設s, BOD5/(kgVSS浮動排水裝置規(guī)格DN125mm，排水管管徑DN200mm。旋轉式潷水器選型見表2表2 XHB型潷水器性能參數(shù)序號型號排水能力(m3/d)最大潷水高度(m)排水時間(h)備注1XHB50050＜3無級調速2XHB1000100＜3無級調速3XHB1500150＜3無級調速4XHB2000200＜3無級調速5XHB3000300＜3無級調速6XHB4000400＜3無級調速7XHB5000500＜3無級調速8XHB6000600＜3無級調速㈤ 排水口高度和排水管管徑（1）排水口高度為保證每次換水V=125 m3的水量及時快速排出，以及排水裝置運行的需要，～。(1)參數(shù)選擇本設計中排水時間為每池潷水器排水能力 式中： —通過堰口的水流流量，；—SBR池子個數(shù)；—一天內SBR池子循環(huán)周期數(shù)；—SBR池設計排水時間每池選用一臺潷水器，單臺潷水器的排水能力為：每池選用1臺壓筒旋轉潷水器，潷水量，潷水深度： (2)潷水器的選型本設計選用XHB150型潷水器，SHB型旋轉式潷水器是一種適用于各種間歇式循環(huán)活性污泥法污水處理系統(tǒng)（如SBR、CASS等）的上清液排出設備。潷水器排水均勻，不會擾動已沉淀的污泥層。㈣ 排水系統(tǒng)設計SBR反應池的排水系統(tǒng)主要靠潷水器排水，潷水器是SBR工藝中的關鍵設備，本設計采用國內最新研制的旋轉潷水器，克服了過去此設備依靠進口的困難，降低了成本。保護水深的設置是為避免排水時對沉淀及排泥的影響。按平均流量考慮， m。SBR反應池單池平面（凈）尺寸為（107）m2。（1）污泥量計算 SBR反應池所需污泥量為 =設計沉淀后污泥體積指數(shù)SVI=150ml/g則污泥體積為 Vs=SBR處理污泥負荷設為N3=(kgVSS而且該廢水中不含特別難降解的污染物和有害物質，SBR運行周期中反應時間，根據類似工程經驗確定為4～5h，且運行周期中不設閑置階段。 SBR反應池設計計算㈠ 設計說明根據工藝流程論證，SBR法具有比其他好氧處理法處理效果好、占地面積小、投資省的特點，因而選用SBR法。（4）給排水 在UASB反應器布置區(qū)設置一根DN32供水管供補水、沖洗及排空中使用。 為防止部分容重過大的沼氣在UASB反應器內聚集，影響檢修和發(fā)生危險，檢修時可向UASB反應器中通入壓縮空氣，因此在UASB反應器一側預埋壓縮空氣管（由鼓風機房引來）。（2）UASB的排空 由UASB反應池底排泥臨時接上排泥泵強制排空。㈨ UASB的其他設計（1）取樣管設計 為掌握UASB的運行情況，在每個UASB上設置取樣管。因此，對于沼氣貯柜之前的低壓沼氣管道，可以認為管路壓力損失為0，這種水封罐的水封取與集氣槽里面的壓力減去沼氣柜的壓力的值即可，這樣計算偏于安全。計算公式中K2d5查《給水排水設計手冊》得K2d5=35000。集氣室沼氣管最小直徑為DN150，而且盡量設置不短于300mm的立管出氣，若采用橫管出氣，其長短不宜小于150mm，每個集氣罩設置獨立出氣管至水封罐。㈧ 沼氣管路系統(tǒng)設計計算（1）產氣量計算設計參數(shù)：設計流量 Q=進水 COD =1620mg/LCOD去除率 E=%產氣率 E= m3氣/kgCOD則總產量為每個USAB反應器產氣量（2）沼氣集氣系統(tǒng)布置由于有機負荷較高，產氣量大，反應器設置一個水封罐，水封罐出來的沼氣分別進入氣水分離器，氣水分離器設置一套兩級。UASB每天排泥一次，各池污泥同時排入集泥井，再由污泥泵抽入污泥濃縮池中。㈦ 排泥管的設計計算（1）產泥量的計算設計參數(shù)：產泥系數(shù) r=(kgCOD L/s，選用DN200管道排水， m/s,充滿度(設計值)。三角堰數(shù)量個，設計取n=100(個)。s)，則堰上水面總長為設計90176。s)?？梢娗抌=，水深h=則渠中水流流速約為＞符合明渠均勻流要求。計算得：m3/s假定渠寬 b=,則有W=X=2h+R=W/X=(2h+) 式中 h——渠中水深，m；X——渠濕周，m。， L/s。㈤ 出水系統(tǒng)設計計算每個UASB反應器沿周邊設一條環(huán)行出水渠，渠內側設溢流堰，出水渠保持水平，出水由一個出水口排出。因而，重疊量的大小是決定三相分離器氣液分離效果的重要因素。=DG= (DE－b2)=(－)=AD=DG/cos50=176。=BC=CD/sin40176。=又 h4=CH+AG=+= h3=由上述尺寸可計算出上集氣罩上底直徑為：CF－2 h3tg40176。=（DE－b2）tg50176。=cos50176。V2V12m/h，符合要求。=sin50176。上下三角形集氣罩之間回流縫中流速（V2）可用下式計算：V2=Q2/S2，S2為上三角形集氣罩回流縫之面積，取回流縫寬（CD=EF）d=，上集氣罩下底寬CF=。 S1―下三角形集氣罩回流縫面積，m2。如圖5所示： 式中 ―下三角集氣罩底水平寬度，m；θ―下三角集氣罩斜面的水平夾角；―下三角集氣罩的垂直高度，m。h),符合要求。沉淀區(qū)面積：A= = =表面水力負荷 q=Q/A= =(m2如果以上條件均能滿足，則可達到良好的分離效果。由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機物還可以發(fā)生一定的生化反應，產生少量氣體，這對固液分離不利。主要是考慮沉淀區(qū)的面積和水深。三相分離器設計包括沉淀區(qū)、回流縫、氣流分離器的設計。之間，使污泥不致積聚，盡快落入反應區(qū)內；② (m2根據已有的研究和工程經驗，三相分離器應滿足以下幾點要求：① 沉淀四壁傾斜應在45176。污 泥 床三相分離器出水沼氣進水懸 浮 污 泥 層圖4 UASB工藝示意圖 反應器內最重要的部件是三相分離器，用來進行氣、液、固三相的分離（如圖），因此對UASB的工藝構造設計主要就是設計三相分離器，它的設計直接影響氣、液、固三相在反應器內的分離效果和反應器的處理效果。可設3個圓環(huán)，最里面的圓環(huán)設6個孔口，中間設12個，最外圍設18個孔口。反應器布水點數(shù)量設置與處理流量、進水濃度、容積負荷等因素有關。各UASB反應器進水管上設置調節(jié)閥和流量計，以均衡流量。設計說明為了保證四座UASB反應器運行負荷的均勻，并減少污泥床內出現(xiàn)溝流短路等不利因素，設計良好的配水系統(tǒng)是很必要的，特別是在常溫條件下運行或處理低濃度廢水時，因有機物濃度低，產氣量少，氣體攪拌作用較差，此時對配水系統(tǒng)的設計要求高一些。h)，基本符合要求。假定UASB體積有效系數(shù)90%，則每池的總容積為Vi =若選用直徑為φ9000mm的反應器4個，則其水力負荷約為q==(m2d)。設計流量 1500m3/d，；進水濃度：CODCr=1620mg/L容積負荷：Nv=12kgCOD/(m3d)；③反應器內無混合攪拌設備，無填料，維護管理較簡單；④系統(tǒng)較簡單，不需另設沉淀池和污泥回流設施。較大的絮體具有良好的沉降性能，從而提高設備內的污泥濃度；③通過在反應器內設置一個沉淀區(qū)，使污泥細顆粒在沉淀區(qū)的污泥層內進一步絮凝和沉淀，然后回流入反應器。UASB一般包括進水配水區(qū)、反應區(qū)、三相分離區(qū)、氣室等部分。Lettinga等人在20世紀70年代研制的。調節(jié)池出水端設吸水段。每個格子的尺寸為（LBH=6m8m）池子的總尺寸為12m8m （3）理論每日污泥量（4）調節(jié)沉淀池設計計算圖，見圖2圖2 調節(jié)沉淀池設計計算圖（5）污泥斗尺寸① 污泥斗高度取斗底尺寸為300300， 泥斗傾角取500，則污泥斗的高度(h2)為： ② 每個污泥斗的容積 V總= 2V2= m3 V總W, 故符合設計要求.（6）進水布置進水起端兩側設進水堰,堰長為池長的50%，進水堰斷面尺寸（）。池長取L=12m，池寬取B=8m，每個格子的長度為。㈡ 設計計算(1) 參數(shù)選取水力停留時間 T=6h設計流量Q=1500m3/d=考慮格柵的去除率 COD 10% .BOD5 10% .SS 20%則 沉淀池進水COD指標為1600 mg/L,去除率按照70%計算則沉淀池出水COD指標為480 mg/L。由于肉類加工廢水中懸浮物（SS）濃度較高，此調節(jié)池也兼具有沉淀池的作用。調節(jié)池采用半地下式，便于利用一次提升的水頭，并有一定的保溫作用，由于調節(jié)池內不安裝工藝設備或管道，考慮土建結構可靠性高時故障少，只設一個調節(jié)池。t=2=(5)隔油池建筑高度H H=h+h’ h’— 池水面以上的池壁超高。n=（3） =,取2格。(3)隔油池格間數(shù)n： n=Ac/b(2)隔油池的過水斷面Ac： Ac=Q/式中 v — 廢水在隔油池中的水平流速，mm/s,取2mm/s。(1)隔油池總容積W：W=Qt；式中 Q — 隔油池設計流量T — 廢水在隔油內的設計池內的設計停留時間，h；～2h，取2h。循環(huán)冷卻水過濾和廢水凈化，污水處理等。 設計計算 格柵計劃選用SMF微濾機，該設備結構簡單，適用于分離液體中存在的微小懸浮物（主要是浮游植物、動物、無機和有機物殘渣等）其微濾采用的過濾材質為不銹鋼絲網或化纖網，孔徑小、薄、阻力低，流速高且截污能力強等特點，是較好的水凈化和回用設備。濃縮池的目的在于降低污泥中占70%的空隙水，以便減容。 在一個運行周期中，各個階段的運行時間、反應器內混合液體積的變化以及運行狀態(tài)等都可以根據具體污水性質、出水質量與運行功能要求等靈活掌握。沉淀至斜壁上的污泥沼著斜壁滑回厭氧反應區(qū)內，使反應區(qū)內積累大量的污泥，與污泥分離后的處理出水從沉淀區(qū)溢流堰上部溢出，然后排出污泥床。要處理的污水從厭氧污泥床底部流入與污泥層中污泥進行混合接觸，污泥中的微生物分解污水中的有機物，把它轉化為沼氣。 UASB反應器 又稱上流式厭氧污泥床反應器由污泥反應區(qū)、氣液固三相分離器（包括沉淀區(qū)）和氣室三部分組成。由于肉類加工廢水中懸浮物（SS）濃度較高，此調節(jié)池也兼具有沉淀池的作用。減少油脂含量過高對生物處理工藝造成的影響。工藝流程如下圖1.廢水格柵隔油池調節(jié)沉淀池UASB反應器SBR反應器達標排放提升泵污泥濃縮池脫水機房泥餅外運圖1 工藝流程圖 主要構筑物作用 格柵格柵是由一組平行的金屬柵條或篩網制成的框架設備，被安裝在污水渠道、泵房集水井的進口處或處理廠的端部，用以截留較大的懸浮物或漂浮物，減輕后續(xù)處理構筑物的處理負荷，保護后續(xù)處理設施。操作管理方便、工程投資省。厭氧段采用UASB工藝，好氧段采用SBR工藝。詳細敘述所選工藝流程的合理性、按流程順序描述所選各處理構筑物的尺寸、構造、選用設備的型號、性能、臺數(shù)等； 工藝流程根據水質分析，肉類加工廢水有機物及懸浮物含量高,水質水量變化較大,可生化性較好。此外,與水解酸化+SBR處理工藝相比具有運行費用低，污泥產量低，處理費用省等優(yōu)點設計任務及設計計算 設計任務 設計規(guī)模某1500m3/d肉類加工廢水處理工藝設計 設計要求設計出水水質要求：《肉類加工工業(yè)水污染物排放標準》GB1345792 一級排放標準。UASB+SBR法處理工藝具有技術先進高效、處理工藝簡單實用、處理效果好、運行穩(wěn)定、操作管理方便、工程投資省。采用該工藝既降低處理成本，又能產生經濟效益。將UASB和SBR兩種處理單元進行組合，所形成的處理工藝突出了各自處理單元的優(yōu)點，使處理流程簡潔，節(jié)省了運行費用，而把UASB作為整個廢水達標排放的一個預處理單元，在降低廢水濃度的同時，可回收所產沼氣作為能源利用。 工藝流程簡單、造價低。 SBR法系統(tǒng)本身也適合于組合式構造方法，利于廢水處理廠的擴建和改造。 處理設備少，構造簡單，便于操作和維護管理。 耐沖擊負荷，池內有滯留的處理水，對污水有稀釋、緩沖作用，有效抵抗水量和有機污物的沖擊。SBR反應器優(yōu)點 理想的推流過程使生化反應推動力增大，效率提高，池內厭氧、好氧處于交替狀態(tài)，凈化效果好。UASB的主要優(yōu)點是：UASB內污泥濃度高，平均污泥濃度為20－40gVSS/1； 有機負荷高，水力停留時間長，采用中溫發(fā)酵時，容積負荷一般為10kgCOD/m3（三） UASB+SBR法處理屠宰廢水。（2）水解酸化+SBR法處理肉類加工廢水受進水堿度和反應溫度的影響，最佳溫度是24℃，最佳堿度范圍是500～750mg/L。要想使此方法在處理肉類加工廢水達到理想的效果時運行環(huán)境要達到下列要求：（1）酸化—SBR法處理中高濃度肉類加工廢水，酸化至關重要，它具有兩個方面的作用，其一是對廢水的有機成分進行改性，提高廢水的可生化性；其二是對有機物中易降解的污染物有不可忽視的去除作用。同時，經水解反應后溶解性COD比例大幅度增加，有利于微生物對基