【正文】 、小頭孔及端面臺鉆20去小頭孔內(nèi)毛刺————21壓入小頭襯套——油壓機22精鏜襯套孔小頭孔，大、小端面T760金剛鏜床23中間檢驗——車床24車小頭二端面及擴孔倒角小頭孔及其端面同工序1025銑開大頭小頭孔及大、小頭端面——26去全部毛刺——臺鉆27鏜螺栓孔后的倒角——臺鉆28鉆連桿體定位銷孔螺栓孔口對面臺鉆29鉆連桿蓋定位銷孔螺栓孔口對面——30去全部毛刺————31清洗———— 對于普通碳鋼，鍛后要正火，以改善金相組織、機械性能和消除內(nèi)應力，此種正火是鍛件獲得最后組織的熱處理，而對于合金鋼鍛造毛坯，則是先退火，后粗加工，然后在精加工前進行調(diào)質處理。由于該連桿大、小頭具有落差，故增加車削小頭兩端面的工序。圖91整體鍛與分開鍛連桿的纖維方向表91為連桿機械加工的一個全過程。連桿毛坯的鍛造工藝有兩種方案：連桿體與連桿蓋分開鍛造或者連成一整體鍛造，分開鍛金屬纖維方向是連續(xù)的（圖41a）,具有較高的強度，工作時不易變形，而整體鍛造的連桿（圖41b）在隨后的切斷加工后，金屬纖維是割斷的，擔可提高材料利用率。⑹連桿螺栓孔軸心線的縱向平行度不底于9級。⑷連桿體大小頭孔周軸心線在軸心線公共平面上的平行度不底于6級，在連桿橫向剖面上的平行度不底于7級。⑵螺桿孔的公差帶為H9, um。（1）軸頸長度軸頸長度要與軸承寬度相適應，在非定位軸處，軸頸直圓柱部分要的長度要比軸承寬度適當大些，使軸頸與軸承沿軸線方向有相互常動的余地，以適應制造偏差和曲柄熱膨脹的影響。在采用懸掛電動結構時，電機轉子中心的撓度不應超過許用值，以保證電機正常工作。（3）曲軸要有足夠的剛度。402137243360012565288所以： 計算飛輪矩，根據(jù)式： —— 旋轉不均勻度，壓縮機采用聯(lián)軸器聯(lián)接查資料，取，代入數(shù)據(jù)，計算得：8壓縮機零部件設計（1）曲軸的軸頸要有適當?shù)某叽纾古溆玫妮S承能有勝利的負荷能力；（2）曲軸要有足夠的強度，以承受交變彎曲與交變扭轉的聯(lián)合作用。.綜合活塞力001530119264560759010512013515016518019521022524025527028530031533011926345360（單位：N mm）資料來源：excel計算按⑴中公式計算各點切向力，然后根據(jù)疊加值繪制第二級總切向力圖。作切向力圖 以縱坐標表示切向力,其比例尺與活塞綜合力相同, .由于存在旋轉摩擦力的影響，可得：選取比例尺：力比例尺： 長度比例： 將橫坐標向下移動相當于的距離和總切向力曲線以移動后的新橫坐標為計算依據(jù)。（2） 按勃列克斯近似作圖法在展開的設計示功圖下方作兩個半圓找出行程s與曲柄銷轉角的關系，轉角每等份取 （3） 列出一級往復慣性力數(shù)值表曲柄半徑與連桿長度比：查資料 取曲軸旋轉角速度： 曲柄銷旋轉半徑：,取由公式 代入數(shù)據(jù) 往復質量在運動時產(chǎn)生的往復慣性力I為： （23）表 I 00360153453033045315603007528590270105255120240135225150210165195180180（單位：N mm）資料來源：excel計算列出二級往復慣性力數(shù)值表曲柄半徑與連桿長度比：查資料 取曲軸旋轉角速度： 曲柄銷旋轉半徑：,取由公式 代入數(shù)據(jù) 往復質量在運動時產(chǎn)生的往復慣性力I為： （23）表 I 00360153453033045315603007528590270105255120240135225150210165195180180（單位：N mm）資料來源：excel計算（4）計算往復摩擦力查資料知， （24） 綜合活塞力 第一級活塞力第二級活塞力綜合活塞力 067251530119264549006047537590327410510401202288135108150165180179519521022510824022882551040270327428530047533154900330119263453606725確定飛輪矩之前,，而切向力圖是以角度為等分的,因此,在求得各點的切向力之前,需將綜合活塞力圖上的位移轉換成相應的轉角,然后在綜合活塞力圖上取得作用在曲柄銷上的連桿力 (分解成切向力T和徑向力R)。現(xiàn)用作圖法作汽缸示功圖。而各級進口溫度下的飽和蒸汽壓 查文獻得 ，行程和實際行程容積已知轉速n=750轉/分，取行程S=100mm,得活塞的平均速度取活塞桿直徑d=30mm,得第一級氣缸直徑根據(jù)氣缸直徑標準，圓整為290mm實際行程容積為：活塞有效面積為：同理，可得第二級氣缸的直徑：根據(jù)氣缸直徑標準，圓整為220mm。已知總壓力比，按等壓力比分配如下：一般第一級的壓力比取小一些以保證第一級有較高的容積系數(shù)，由第一級進氣壓力和壓力比可求得第一級排氣壓力：即第一級排氣壓力即是第二級的吸氣壓力，具體如下表：級次III吸氣壓力/排氣壓力/壓力比資料來源：計算取壓縮過程指數(shù)n = （1）確定各級容積系數(shù) 取各級相對余隙容積和膨脹指數(shù)如下。終壓（表壓）～1～6～15～4015～10080～150級數(shù)12345～67資料來源：,=2.理論推導表明，對于理想氣體，各級回冷完全時，按等壓力比分配總壓力比，等溫指示效率最高。在常壓進氣時，一般當轉數(shù)高于500轉/分時， ～ 。本次設計中已知額定排氣量為7等于1，根據(jù)郁永章《活塞式壓縮機》可知此壓縮機為微型中壓壓縮機。其已知參數(shù)為： 相對濕度 絕熱指數(shù) 第一級吸氣溫度第二級吸氣溫度額定排氣量額定進氣壓額定排氣壓在進行熱力計算前先要選定主要結構參數(shù)，包括轉速n和行程S。 壓縮機起動時，由于機器尚未轉動，油壓為零，因而全部汽缸的吸汽閥片都被頂桿頂開，汽缸不起壓縮作用，從而實現(xiàn)了空載啟動。若不向油缸中供油，由于油活塞左側彈簧的作用，油活塞處于油缸的右端位置，汽缸套外部的頂桿都是處在轉動環(huán)斜槽的最高位置，將吸汽閥片頂開，于是該汽缸卸載。 頂開吸氣閥片能量調(diào)節(jié)裝置可分為執(zhí)行機構、傳動機構和油分配機構三部分，主要由油分配閥、油缸、油活塞、拉桿、轉動環(huán)、頂桿和彈簧等部件組成。改變附加余隙容積的大小。改變壓縮機的轉速；３176。壓縮機排氣量的調(diào)節(jié)方法有：１176。壓縮機制冷量的調(diào)節(jié)是由能量調(diào)節(jié)裝置來實現(xiàn)的，所謂壓縮機的能量調(diào)節(jié)裝置實際上就是排氣量調(diào)節(jié)裝置。為使密封圈能自動的抱住活塞桿，密封環(huán)，擋氣環(huán)應裝在密封盒內(nèi)并應有適當?shù)妮S向間隙。安裝時，擋氣環(huán)應靠近氣缸一側，切不可與密封環(huán)裝反，否則起不到密封作用。擋氣環(huán)為三瓣環(huán)，其外部也有彈簧緊固。密封盒的兩個端面必須研磨，以保證密封盒與密封環(huán)之間的徑向密封。填料函中每個密封室主要由密封盒，擋氣環(huán)，密封環(huán)和“項鏈”式彈簧組成。常用的金屬填料有兩種：平面填料和錐面填料。填料函是阻止氣缸內(nèi)壓縮介質沿活塞桿表面泄漏的密封裝置，通常用一組密封填料來實現(xiàn)密封。工作時彈簧座與彈簧、軸上橡膠密封圈及活動環(huán)隨同曲軸一起轉動，固定環(huán)及其上的橡膠圈則固定不動。其中，國產(chǎn)系列活塞式制冷壓縮機大都采用摩擦環(huán)式軸封，這種軸封由活動環(huán)(摩擦環(huán)）、固定環(huán)、彈簧及彈簧座、壓圈和兩個“０”形耐油橡膠圈所組成。 軸封裝置主要有機械式和填料式兩種。 軸封 軸封——軸封的作用在于防止制冷劑蒸汽沿曲軸伸出端向外泄漏，或者是當曲軸箱內(nèi)壓力低于大氣壓時，防止外界空氣漏入。油環(huán)的作用是布油和刮去汽缸壁上多余的潤滑油。汽環(huán)的主要作用是使活塞和汽缸壁之間形成密封，防止被壓縮蒸氣從活塞和汽缸壁之間的間隙中泄漏。因此，活塞銷通常用20號鋼、20Cr鋼或45號鋼制造。 活塞銷——活塞銷是用來連接活塞和連桿小頭的零件，在工作時承受復雜的交變載荷。鋁合金活塞的優(yōu)點是質量輕、導熱性能好，表面經(jīng)陽極處理后具有良好的耐磨性。 活塞的材料一般為鋁合金或鑄鐵。活塞環(huán)部的外圓上開有安裝活塞環(huán)的環(huán)槽，環(huán)槽的深度略大于活塞環(huán)的徑向厚度，使活塞環(huán)有一定的活動余地。我國系列制冷壓縮機的活塞均采用筒形結構，它由頂部、環(huán)部和裙部三部分組成?；钊M在連桿帶動下，在汽缸內(nèi)作往復直線運動，從而與汽缸等共同組成一個可變的工作容積，以實現(xiàn)吸氣、壓縮、排氣等過程?？梢姡鼩忾y是在閥片兩側壓力差開啟，在彈簧力作用下關閉的