【正文】 柱底（）2柱頂（）柱底（）1柱頂（）柱底（）注：表中以左側受拉為正，單位為，以受壓為正，單位為kN。表327 橫向框架A柱剪力組合（kN）層 次 6()5..4321注：表中以繞柱端順時針為正。一項中括號內的數(shù)值為屋面作用雪荷載，其它層樓面作用活荷載對應的內力值。注意，在考慮地震作用效應的組合中，取屋面為雪荷載時的內力進行組合。右震＞說明發(fā)生在右支座。 2）的單位為，的單位為。以下部受拉為正。177。177。177。177。177。177。對支座負彎矩按相應的組合情況進行計算，求跨間最大正彎矩時，可根據梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件確定。各層梁的內力組合結果見表325，表中、兩列中的梁端彎矩為經過調幅后的彎矩（）。 （2）框架梁的內力組合本工程考慮了四種內力組合，即。（1）結構抗震等級 結構的抗震等級可根據結構類型、地震烈度、房屋高度等因素，由顯現(xiàn)澆鋼筋混凝土房屋的抗震等級表確定。梁端剪力： 式中：—— 梁上均布荷載引起的剪力，； —— 梁端彎矩引起的剪力。 柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。彎矩計算過程如圖311，所得彎矩圖如圖312。梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。表321 橫向框架恒載匯總表層 次61～5表322 橫向框架活載匯總表層 次6（）（）（）（）（）1～5注：表中括號內數(shù)值對應于屋面雪荷載作用情況（3）內力計算豎向荷載作用下框架的內力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。其他荷載計算方法同第6層，結果為： 2）活荷載計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖310所示。[8] （a）框架彎矩圖（） （b）梁端剪力及柱軸力圖（）圖37風荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力及軸力圖圖38 橫向框架計算單元（2）荷載計算 1）恒載計算在圖28中，、代表橫梁自重，為均勻荷載形式。由于房間內布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。2)表中單位為，單位為kN，單位為kN，單位為m。表320 風荷載作用下梁端彎矩、剪力及軸力計算層次邊 梁走道梁柱軸力邊柱中柱654321注：1)柱軸力中的負號表示拉力。圖31中4軸線橫向框架在風荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力見圖37。表318 風荷載作用下框架層間剪力及側移計算層 數(shù)123456（kN）（kN）（N/mm）879926991469914699146991469914（mm）(mm)41/54691/33041/39581/50001/70371/13571由表318可見，風荷載作用下框架的最大層間位移角為1/3304，遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。例如，第5層的計算過程如下：（2）風荷載作用下的水平位移驗算根據圖26(b)所示的水平荷載，由式計算層間剪力，然后依據表34求出4軸線框架的層間側移剛度，再按式，計算各層的相對側移和絕對側移。因此，該房屋應考慮風壓脈動的影響。（a）框架彎矩圖（） （b）梁端剪力及柱軸力圖（）圖35左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及軸力圖表317 沿房屋高度分布風荷載標準值層次/m/kN/m/kN/m654321《荷載規(guī)范》規(guī)定，應采用風震系數(shù)來考慮風壓脈動的影響。左地震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。由式：得：仍取圖31中4軸線橫向框架，由式得沿房屋高度的分布風荷載標準值，代入上式可得各樓層標高處的，見表31沿房屋高度的分布見圖36（a）。C類地區(qū)，H/B =,=。（1）風荷載標準值風荷載便準值按式計算。水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖35所示。梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按式 、 、 、計算。本工程中底層柱須考慮修正值，第2層柱考慮修正值和，其余柱均無修正?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按，、計算，其中取自表34，取自表37，層間剪力取自表313。[14]表313 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次（m）（m）（kN）（kN）（kN）654321 圖34（a）水平地震作用分布 (b)層間剪力表314 橫向水平地震作用下的位移驗算層次層間剪力(kN)層間剛度(N/mm)(mm)(mm)層高（m）層間相對彈性轉角647767938001/3551547767938001/1919447767938001/1392347767938001/1148247767938001/1019158124861801/1884由表314可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/10191/550，滿足式的要求，其中=1/550。（3）水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結構的層間位移和定點位移分別按式，計算，計算過程見表314。各樓層地震剪力按式計算，結果列入表313。機構總水平地震作用標準值按式計算，即kN====＜=，所以應考慮頂部附加水平地震作用。按式計算基本周期，其中的量綱為m，取=。[19]按式[1]將折算到主體結構的頂層，即kN結構頂點的假想側移由式，計算。頂點位移法是求結構基本頻率的一種近似方法。 表39 縱向中框架（1/A、B、C列）邊柱框架柱側移剛度D值 （N/mm）層次B—6C—62～6388053769151297112601329463層次1/A，C—1，1/A—2C—22～6233624130112402230990396630層次C—1/5C—52～6580995438913895337095續(xù)表29層次中柱（5根）2～644520 表310 縱向邊框架（A，D列）邊柱框架柱側移剛度D值 （N/mm）層次A—1，A—10，D—1D—52～6233624835843556612402233710391113層次中柱（7）D—1/52～6376913768512946329463層次D—62～616600149633 表311 縱向框架層間側移剛度 （N/mm）層 次123456948537787743787743787743787743787743由表311可見，/= 948537/787743=＞，故該框架為縱向規(guī)則框架。表38 縱梁線剛度計算表類別層次N/mm/mmmmNmmN mm2Nmm縱梁1～6104300x80078007385x10103900300x5503900縱向框架柱亦可分為中框架中柱和邊柱、邊框架邊柱和中柱等，其側移剛度值分別見表39和表310?？v梁線剛度的計算過程見表38。柱在縱向的側移剛度側移剛度除與柱沿縱向的截面特性有關外，還與縱梁的線剛度有關。表37 橫向框架層間側移剛度D值 （N/mm）層 次123456581248477679477679477679477679477679由表37可見，/=581248/477679=＞，故該框架為規(guī)則框架。計算結果見表3表35和表36。若為裝配樓板，現(xiàn)澆層的樓質點重力荷載值面，則邊框架梁取=，對中框架取=。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取=（為梁的截面慣性矩）。在框架結構中，有現(xiàn)澆樓面或預制板樓面。無論是否為上人屋面，其屋面上的可變荷載均取雪荷載，具體計算過程從略，計算結果見圖33。圖32（a）縱向框架 圖32（b）橫向框架 圖33 各質點的重力荷載代表值外墻體為370mm，內墻體為240mm厚粘土空心磚，外墻面貼白色瓷磚（ kN/m2），內墻面為20mm厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為：+15+17=內墻單位墻面重力荷載為：15+172=女兒墻單位墻面重力荷載為：+15+17= kN/ m2；kN/ m2； kN/ m2。、柱、墻、窗、門重力荷載計算梁、柱可根據截面尺寸、材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載；對墻、門、窗等可計算出單位面積上的重力荷載。取柱頂?shù)男涡木€作為框架柱的軸線；梁的軸線取至板底，3～6層柱高度即為層高。得第一層柱截面面積為：邊柱中柱取柱的截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為467㎜和550㎜。查《建筑結構抗震設計》可知該框架結構的抗震等級為三級，其軸壓比限制[]=；各層的重力荷載代表值近似取12kN/m2 。[4]不考慮地下水。 粉質粘土層（第三層），地質巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，可塑狀態(tài)。自上而下敘述如下：新近沉積層（第一層），粉質粘土，—，巖性特點，團粒狀大孔結構，欠壓密。、屋面可變荷載標準值上人屋面均布活荷載標準值 樓面活荷載標準值 2. 0kN/m2屋面活荷載標準值 kN/ m2式中：為屋面積雪分布系數(shù)，取=。圖31 框架平面柱網布置框架梁柱現(xiàn)澆，屋面及樓面采用120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土。采用肋梁筏板基礎， m， m，內地坪為177。辦公樓采用鋼結構雨篷上面找坡排水，屋面處采用有組織內排水管排至室外,屋面防水等級按二級處理，宜選用SBS高分子防水材料,并設置23道防水。本工程設計采用兩跑，底層樓段踏步＝150300mm，標準層樓梯踏步，滿足辦公建筑樓梯踏步= 280～340mm，=140～160mm的規(guī)定。剖面設計的目的主要是確定內部空間的使用高度