化工課程設計-氯苯分離過程板式精餾塔設計-文庫吧資料
2025-06-23 13:12本頁面
【正文】 在負荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即作出操作線。由圖可看出，該篩板的操作上線為液泛控制，下限為漏液控制。精餾段：（1）以氣為限，求關系如下 （71）式中：將已知數(shù)據(jù)代入式（71） （72）在操作范圍內，任取幾個值，依式（72）算出對應的值列于下表：表71依據(jù)表中數(shù)據(jù)作出霧沫夾帶線（1）（2） （74）在操作范圍內，任取幾個值，依式（74）算出對應的值列于下表：表72依據(jù)表中數(shù)據(jù)作出液泛線（2）（3）以 （75）（氣相負荷下限線）（4）漏液點氣速 整理得： （76）在操作范圍內，任取幾個值，依式（76）算出對應的值列于下表： 表73依據(jù)表中數(shù)據(jù)作出漏液線（4）（5）取平堰堰上液層高度m。4. 漏液精餾段：漏液點的氣速篩板的穩(wěn)定性系數(shù)（不會產(chǎn)生過量液漏）提餾段：漏液點的氣速篩板的穩(wěn)定性系數(shù)（不會產(chǎn)生過量液漏）為防止降液管發(fā)生液泛，應使降液管中的清液層高度苯—氯苯物系屬于一般物系，取φ=精餾段：而板上不設進口堰，則成立，故不會產(chǎn)生液泛。每層塔板的開孔數(shù)（孔）每層塔板的開孔率（應在5~15%，故滿足要求）每層塔板的開孔面積氣體通過篩孔的孔速精餾段提餾段 (1)由查圖510得=精餾段：提餾段： (2)氣體通過液層的阻力由下式計算 精餾段： m/s 查表511，得β=.提餾段 m/s 查表511，得β=. （3）液體表面張力的阻力計算液體表面張力所產(chǎn)生的阻力 由下式計算精餾段：氣體通過每層塔板的液柱高度為氣體通過每層塔板的壓降為（滿足工藝要求）提餾段：氣體通過每層塔板的液柱高度為氣體通過每層塔板的壓降為（滿足工藝要求）對于篩板塔，液面落差很小，且本案例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。 （2）開孔區(qū)面積式中：取篩孔的孔徑，正三角形排列，篩板采用碳鋼，其厚度，且取。液體在降液管內的停留時間（滿足要求）（4）降液管的底隙高度~，取液體通過降液管底隙的流速，則有：精餾段（~，本結果滿足要求）提餾段：（~，本結果滿足要求） （1）邊緣區(qū)寬度與安定區(qū)寬度邊緣區(qū)寬度：一般為50~75mm，D 2m時，可達100mm。 （1）溢流堰長（出口堰長）L=== （2）出口堰高 對平直堰精餾段由及，于是：（滿足要求）提餾段：由及，于是：（滿足要求）（3）降液管的寬度和降液管的面積精餾段：由，查化原下P147圖1116得，即：。=（71）=提餾段：=400mm及板上液層高度，則：Hh==2. 按Smith法求取允許的空塔氣速查Smith通用關聯(lián)圖得C=負荷因子C== 泛點氣速：，則空塔氣速為=D=圓整取D=1400mm，此時的操作氣速u=。塔頂：kPa加料板：kPa塔底：kPa精餾段平均壓降：kPa提餾段平均壓降：kPa（二）平均溫度依據(jù)操作壓力，由泡點方程通過試差法，計算出泡點溫度，其中苯、氯苯的飽和蒸汽壓由安托尼方程計算，計算結果如下：苯： 氯苯：℃加料板94℃塔底℃精餾段平均溫度℃提餾段平均溫度℃（三）平均分子量塔頂： ，（查相平衡圖） =加料板：，（查相平衡圖） kg/kmol kg/kmol塔底：， kg/kmol kg/kmol 精餾段：kg/kmol kg/kmol提餾段：kg/kmol kg/kmol（四）平均密度 表41 組分的液相密度（kg/m3）溫度，（℃）8090100110120130苯817805793782770757氯苯1039102810181008997985純組分在任何溫度下的密度可由下式計算苯 :氯苯 :式中的t為溫度，℃塔頂:kg/m3 kg/m3 kg/m3進料板：kg/m3k
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