【正文】 道總寬為B＝（2+1）＝ 取11m 接觸池長度L= 取20m 長寬比 實際消毒池容積為V′=BLh=11202=440m3 池深取2＋＝ ()經校核均滿足有效停留時間的要求（2）加氯量計算： 設計最大加氯量為ρmax=,每日投氯量為 ω＝ρmaxQ=420000103=80kg/d= 選用貯氯量為120kg的液氯鋼瓶，每日加氯量為3/4瓶,共貯用12瓶，每日加氯機兩臺，～。適用于，中規(guī)模的污水處理廠漂 白 粉投加設備簡單，價格便宜。 設計進水量：Q=10000 m3/d （每組） 表面負荷：— m3/ ，取q= m3/ 固體負荷：qs =140 kg/ 水力停留時間（沉淀時間）：T= h 堰負荷：—， L/() 設計計算（1）沉淀池面積:按表面負荷算：m2（2）沉淀池直徑： 有效水深為 h=qbT==4m （介于6～12）（3）貯泥斗容積： 為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積： 則污泥區(qū)高度為 （4）二沉池總高度： 取二沉池緩沖層高度h3=，超高為h4=則池邊總高度為 h=h1+h2+h3+h4=+++=設池底度為i=，則池底坡度降為 則池中心總深度為H=h+h5=+= （5）校核堰負荷： 徑深比 堰負荷以上各項均符合要求污水排入水體前應進行消毒。參照日本指南，規(guī)定排泥機械旋轉速度為1～3r/h，刮泥板的外緣線速度不大于3m/min。近年來，國內各地區(qū)設計的輻流沉淀池，其直徑都較大，配有中心傳動或周邊驅動的桁架式刮泥機，已取得成功經驗。為減少風對沉淀效果的影響，池徑宜小于50m。根據輻流沉淀池的流態(tài)特征，徑深比宜為6～12。該沉淀池采用中心進水，周邊出水的輻流式沉淀池，采用刮泥機。所以此工藝排泥量少，有時可以不排泥。曝氣系統(tǒng)：采用表面機械曝氣DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機。澄清液通過池內得排水渠，排到接觸消毒池。盡可能的提高膜式曝氣管得使用壽命。則： （50％～100％，實際取60％）考慮到回流至厭氧池的污泥為11%，則回流到氧化溝的污泥總量為49%Q。 經驗系數：A= B= 需要硝化的氧量：Nr==R=()++=取T=30℃，查表得α=,β=,氧的飽和度= mg/L，= mg/L 采用表面機械曝氣時，20℃時脫氧清水的充氧量為： （7）回流污泥量： 可由公式求得。其中好氧段長度為，缺氧段長度為。 （3）污泥回流量計算： 1）回流比計算 R =X/（XrX）=3/（103）= 2）污泥回流量QR =RQ1′=116=尺寸 ： LB=82m28m， 高H=（1）堿度平衡計算：1）設計的出水為10 mg/L，則出水中溶解性＝10（1－5）= mg/L2）采用污泥齡20d，則日產泥量為： kg/d ％為氮，近似等于TKN中用于合成部分為： = kg/d 即：TKN中有mg/L用于合成。d K1= Ko2= 剩余堿度100mg/L(保持PH≥): ； 硝化安全系數： 脫硝溫度修正系數： 設計計算 （1）厭氧池容積：V= Q1′T=1351033600=1215m3 （2）厭氧池尺寸：水深取為h=。 2).氧化溝設計參數 擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3N低于排放標準。 29) 各種類型的機械曝氣設備的充氧能力應根據測定資料或相關技術資料采用。供氧量包括生化反應的需氧量和維持混合液有2mg/L的溶解氧量。應具有不同服務面積、不同空氣量、不同曝氣水深，在標準狀態(tài)下的充氧性能及底部流速等技術資料。 （） 式中：Gs—標準狀態(tài)下供氣量（m3/h）； —標準狀態(tài)（、20℃）下的每立方米空氣中含氧量（kgO2/m3）； Os—標準狀態(tài)下，生物反應池污水需氧量（kgO2/h）； EA—曝氣器氧的利用率，以％計。24) 選用曝氣裝置和設備時，應根據設備的特性、位于水面下的深度、水溫、污水的氧總轉移特性、當地的海拔高度以及預期生物反應池中溶解氧濃度等因素，將計算的污水需氧量換算為標準狀態(tài)下清水需氧量。23) 生物反應池中好氧區(qū)的污水需氧量，根據去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求，宜按下列公式計算：O2 = (So－Se)－c△XV+b[(Nk－Nke)－△XV]－[(Nt－Nke－Noe)－△XV] ()式中：O2—污水需氧量（kgO2/d）；Q—生物反應池的進水流量（m3/d）；So—生物反應池進水五日生化需氧量濃度（mg/L）；Se—生物反應池出水五日生化需氧量濃度（mg/L）；△XV—排出生物反應池系統(tǒng)的微生物量；（kg/d）；Nk—生物反應池進水總凱氏氮濃度（mg/L）；Nke—生物反應池出水總凱氏氮濃度（mg/L）；Nt—生物反應池進水總氮濃度（mg/L）；Noe—生物反應池出水硝態(tài)氮濃度（mg/L）；△XV—排出生物反應池系統(tǒng)的微生物中含氮量（kg/d）；a—碳的氧當量，當含碳物質以BOD5計時，；b—常數，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO2/kgN），；c—常數，細菌細胞的氧當量。21) 氧化溝系統(tǒng)宜采用自動控制。19) 氧化溝的走道板和工作平臺，應安全、防濺和便于設備維修。17) 根據氧化溝渠寬度，彎道處可設置一道或多道導流墻；～。氧化溝的超高與選用的曝氣設備類型有關，當采用轉刷、轉碟時，；當采用豎軸表曝機時，～，～。d～污泥齡θCd15污泥產率YkgVSS/kgBOD5~需氧量O2kgO2/kgBOD5~水力停留時間HRTh≥16污泥回流比 R%75～150總處理效率 η%＞95(BOD5)14) 當采用氧化溝進行脫氮除磷時，～。13) 延時曝氣氧化溝的主要設計參數，宜根據試驗資料確定，無試驗資料時， 。10)氧化溝前可設置厭氧池。8) 原污水、回流污泥進入生物反應池的厭氧區(qū)（池）、缺氧區(qū)（池）時，宜采用淹沒入流方式。機械攪拌器布置的間距、位置，應根據試驗資料確定。好氧區(qū)采用機械曝氣器時，混合全池污水所需功率一般不宜小于25W/m3；氧化溝不宜小于15W/m3。在條件許可時，水深尚可加大。5) 廊道式生物反應池的池寬與有效水深之比宜采用1:1～2:1。3） 污水中含有大量產生泡沫的表面活性劑時，應有除泡沫措施。斗高hd=，則沉砂斗上口寬：沉砂斗容積： （7）沉砂池高度：采用重力排砂，坡向沉砂斗長度為 則沉泥區(qū)高度為h3=hd+ =+= 池總高度H ：設超高h1=，H=h1+h2+h3=++=（8）進水漸寬部分長度:（9）出水漸窄部分長度:L3=L1=（10）校核最小流量時的流速：最小流量即平均日流量Q平均日=Q/K=則vmin=Q平均日/A=，符合要求+氧化溝《城市污水處理廠設計計算》《水處理構筑物設計計算》《室外排水設計規(guī)范》（GB500142006）[Ⅴ]1） 根據去除碳源污染物、脫氮、除磷、好氧污泥穩(wěn)定等不同要求和外部環(huán)境條件，選擇適宜的活性污泥處理工藝。說明：采用平流式沉砂池，具有處理效果好，結構簡單的優(yōu)點，分兩格。 (7) 除砂一般宜采用機械方法。 (5) 貯砂斗槔容積應按2日沉砂量計算，貯砂斗池壁與水平面的傾角不應小于55176。 (3) ?！督o水排水設計手冊》（第05冊 城鎮(zhèn)排水）：沉砂池設計中，必需按照下列原則：（1）城市污水廠一般均應設置沉砂池，座數或分格數應不少于2座(格)，并按并聯(lián)運行原則考慮。單位柵渣量ω1= 設計計算（1）確定格柵前水深，根據最優(yōu)水力斷面公式計算得柵前槽寬，則柵前水深（2）柵條間隙數 （取n=70） 設計兩組格柵，每組格柵間隙數n=35條（3）柵槽有效寬度B2=s（n1）+en=（351）+35= 2+＝（） （4）進水渠道漸寬部分長度（其中α1為進水渠展開角） （5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 （6）過柵水頭損失（h1） 因柵條邊為矩形截面，取k=3，則 其中ε=β（s/e）4/3 h0：計算水頭損失 k：系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數，取k=3 ε：阻力系數，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時β=（7）柵后槽總高度（H） 取柵前渠道超高h2=，則柵前槽總高度H1=h+h2=+= 柵后槽總高度H=h+h1+h2=++=（8）格柵總長度L=L1+L2+++=++++176。6） 粗格柵柵渣宜采用帶式輸送機輸送；細格柵柵渣宜采用螺旋輸送機輸送。5） ～?！?0176?！?0176。3） ～。2） 格柵柵條間隙寬度，應符合下列要求：? 粗