【正文】 b— 格柵柵條間隙（ m） h— 格柵柵前水深（ m） v— 格柵過柵流速（ m/s） 設(shè)計中取 h=,v=,b=, α=600 60s in115 0 ????n 個 工程中取 27 個 格柵寬度 B=s(n1)+bn 式中 B— 格柵槽寬度（ m） S— 每根格柵條的寬度（ m） 設(shè)計中取 S= B=(271)+ 27= 通過格柵的水頭損失 ?? sin2)( 2341 gvbskh ? 式中 h1— 水頭損失（ m） β — 格柵條的阻力系數(shù)，查表 β = k— 格柵受污物堵塞時的水頭損失增大系數(shù)，一般取 k=3 i n21) ( 02341 ???? gh m 柵后明渠的 總高度 H=h+h1+h2 式中 H— 柵后明渠的總高度（ m） h2— 明渠超高（ m） ，一般采用 — 設(shè)計中取 h2= H=++= 格柵槽總長度 L=++H1/ tanα 式中 L— 格柵槽總長度（ m） H1— 格柵明渠的深度（ m） L=++176。 2=21m2 集水池長度取 5m，則寬度為 ，集水池平面尺寸為 L B=5 保護(hù)水深取 1m，則實際水深為 3m 泵位及安裝 污水泵直接置于集水池內(nèi)，經(jīng)核算集水池面積大于污水泵的安裝要求。 min1 軸功率 p/kW 電機(jī)功率 p/kW 效率 /% 質(zhì)量 ㎏ 排出口徑 /㎜ 420 11 735 22 79 750 200 集水池 （ 1）容積 按一臺泵最大流量時 6min 的出流量設(shè)計，則集水池的有效容積 V ??? 6604201h42 m3 （ 2）面積 取有效水深 H 為 2m則面積 F 為 F=V247。 1計算草圖如下： α 1進(jìn)水工作平臺柵條αα 污水提升泵房 水泵的選擇 設(shè)計水量為 40000 m3/d，選擇用 六 臺潛污泵（ 4 用 2 備），則單臺流量為 Q1=40000247。 進(jìn)水與出水渠道 城市污水通過 DN900 ㎜的管道送入進(jìn)水渠道，設(shè)計中取進(jìn)水渠道寬度B1=,進(jìn)水水深 h=,出水渠道 B2= B1=，出水水深 h= 校核 (1) 柵前流速： 1v 實際計算過水?dāng)嗝鏋椋? = ㎡ 則柵前流速為： smAQv /1 ??? 符合柵前流速在 ～ 。 = 取 則： += 進(jìn)水管管底標(biāo)高為 ，事故管管徑為 1000mm，最小坡度為 ‰ 廠距渭河 350m；所以降落量為： 350 ‰ =；則入河口處事故管管底標(biāo)高為： － = 剖面草圖如下： 粗格柵的計算 設(shè)計中選擇 四 組格柵， N=4 組，每組格柵單獨設(shè)置，每組格柵的設(shè)計流量為近期水的 1/4，即 m3/s. 格柵的間隙數(shù) bhvQn ?sin1? 式中 n— 格柵的間隙數(shù)（個） Q1— 設(shè)計流量（ m3/s） α— 格柵傾角（ o） b— 格柵柵條間隙（ m） h— 格柵柵前水深（ m） v— 格柵過柵流速（ m/s） 設(shè)計中取 h=,v=,b=, α=600 60s in11 0 ????n 個 取 17 個 格柵寬度 B=s(n1)+bn 式中 B— 格柵槽寬度（ m） S— 每根格柵條的寬度（ m） 設(shè)計中取 S= B=(171)+ 17= 進(jìn)水渠道漸寬部分的長度 111 tan2 ?BBL ?? 式中 L1 — 進(jìn)水渠道漸寬部分的長度（ m） B1— 進(jìn)水明渠寬度（ m） α 1—— 漸寬處角度（ 0），一般采用 10o— 30o 設(shè)計中取 B1=， α 1=20o 01 20tan2 ??L≈ 出水渠道漸窄部分的長度 212 tan2 ?BBL ?? 式中 L2— 出水渠道漸窄部分的長度（ m） α 2—— 漸窄處角度（ 0），取 20o 02 20tan2 ??L ≈ 通過格柵的水頭損失 ?? sin2)( 2341 gvbskh ? 式中 h1— 水頭損失（ m） β — 格柵條的阻力系數(shù)，查表 β = k— 格柵受污物堵塞時的水頭損失增大系數(shù)，一般取 k=3 i n2 ) ( 02341 ???? gh m 柵后明渠的總高度 H=h+h1+h2 式中 H— 柵后明渠的總高度（ m） h2— 明渠超高（ m） ，一般采用 — 設(shè)計中取 h2= H=++≈ 格柵槽總長度 L=L1+L2+++H1/ tanα 式中 L— 格柵槽總長度（ m） H1— 格柵明渠的深度（ m） L=++++176。最小坡度 I=‰ （ 2）出水管：設(shè)計流量按近期取， q(L/s)在 — 時 ，管徑 取600mm；粗糙系數(shù)為 nm=；最小坡度為 I=‰ 尺寸計算 平面草圖如下： 控制井中事故水量，即水力停留時間取 60s ,則事故管管底標(biāo)高為： 60 = m3 247。綜合考慮本工程的建設(shè)規(guī)模、進(jìn)水特性、處理要求、運(yùn)行費用和維護(hù)管理等情況，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較、分析，確定采用倒置 A2/O法生物處理工藝。 綜上所述，任何一種方法，都能達(dá)到除磷脫氮的效果，且出水水質(zhì)良好，但相對而言， SBR 法一次性投資較少，占地面積較大，且后期運(yùn)行費用高于氧化溝，厭氧池 +氧化溝雖然一次性投資較大，但占地面積 也不少，耗電量低，運(yùn)行費用較低，產(chǎn)污泥量大，但構(gòu)筑物多且復(fù)雜。 ⑥ 污泥回流及時，減少污泥膨脹的可能。 ④ 造價低，建造快，設(shè)備事故率低，運(yùn)行管理費用少。 COD 的去除 率也在 85％以上，并且硝化和脫氮作用明顯。 其主要特點： ① 工藝流程短，構(gòu)筑物和設(shè)備少，不設(shè)初沉池，調(diào)節(jié)池和單獨的二沉池， 污泥自動回流，投資省，能耗低，占地少，管理簡便。階段 E與階段 B類似，所不同的是兩個外溝功能相反。階段 D 與階段A相類似，所不同的是反硝化作用發(fā)生在第三溝，處理后的污水通過第一溝已降低的出水堰排出。同時， 第三溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷開始以低轉(zhuǎn)速運(yùn)轉(zhuǎn)，污水污泥一起流入第二溝，在第二溝曝氣后再流入第一溝。在 C 階段，入流污水仍然進(jìn)入第二溝，處理后污水仍然通過第三溝出水堰排出。第二溝內(nèi)處理過的污水與活性污泥一起進(jìn)入第三溝，第三溝仍作為沉 淀池，沉淀后的污水通過第三溝出水堰排出。 階段 B：污水入流從第一溝調(diào)入第二溝，第一溝內(nèi)的轉(zhuǎn)刷開始高速運(yùn)轉(zhuǎn)。第二溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷在整個階段均以高速運(yùn)行，污水污泥混合液在溝內(nèi)保持恒定環(huán)流，轉(zhuǎn)刷所供氧量足以氧化有機(jī)物并使氨氮轉(zhuǎn)化成硝態(tài)氮，處理后的污水與活性污泥一起進(jìn)入第三溝。 階段 A：污水通過配水閘門進(jìn)入第一溝，溝內(nèi)出水堰能自動調(diào)節(jié)向上關(guān)閉， 溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷以低轉(zhuǎn)速運(yùn)轉(zhuǎn)，僅維持溝內(nèi)污泥懸浮狀態(tài)下環(huán)流，所供氧量不足，此系統(tǒng)處于缺氧狀態(tài)，反硝化菌將上階段產(chǎn)生的硝態(tài)氮還原成氮氣逸出。 D 曝氣 沉淀 一體化反應(yīng)池（一體化氧化溝又稱合建式氧化溝） 一體化氧化溝集曝氣，沉淀，泥水分離和污泥回流功能為一體，無需建造單獨得二沉池。 ⑦ 脫氮效果還可以進(jìn)一步提高，因為脫氮效果的好壞很大一部分決定于內(nèi)循環(huán)，要提高脫氮效果勢必要增加內(nèi)循環(huán)量，而氧 化溝的內(nèi)循環(huán)量從政論上說可以不受限制，因而具有更大的脫氮能力。 ⑤ 自動化程度較高，使于管理。 ③ 污泥齡較長，一般長達(dá) 15－ 30 天，到以存活時間較長的微生物，如果運(yùn)行得當(dāng)，可進(jìn)行除磷脫氮反應(yīng)。 工作特點： ① 在液態(tài)上，介于完全混合與推流之間，有利于活性污泥的適于生物凝聚作用。 ⑦ 占地規(guī)模大，處理水量較小。 ⑤ 得當(dāng)時，處理效果優(yōu)于連續(xù)式。 ③ 通過對運(yùn)行方式的調(diào)節(jié)，進(jìn)行除磷脫氮反應(yīng)。 特點： ① 大多數(shù)情況下，無設(shè)置調(diào)節(jié)池的心要。 3）沉淀工藝：使混合液泥水分離，相當(dāng)于二沉池， 4）排放工序：排除曝氣沉淀后產(chǎn)生的上清液，作為處理水排放，一直到最低水位，在反應(yīng)器殘留一部分活性污泥作為種泥。以防止循環(huán)混合液對缺氧反應(yīng)器的干擾。 缺點： ① 內(nèi)循環(huán)量一般以 2Q 為限，不宜太高，否則增加運(yùn)行費用。 ④ 運(yùn)行中勿需投藥，兩個 A段只用輕緩攪拌，以不溶解氧濃度，運(yùn)行費低。 ② 在厭氧的好氧交替運(yùn)行條件下，絲狀菌得不到大量增殖，無 污泥膨脹之慮， SVI 值一般均小于 100，有利于泥水分離。 A A2/O 法 A2/O 工藝即缺氧 /厭氧 /好氧活性污泥法 , A2/O 法處理城市污水的特點：運(yùn)行費用較傳統(tǒng)活性污泥法低，曝氣池池容小，需氣量少，具有脫氮除磷功能，BOD5和 SS 去除率高，出水水質(zhì) 較好，工作穩(wěn)定可靠，有較成熟的設(shè)計、施工及運(yùn)行管理經(jīng)驗，產(chǎn)泥量較傳統(tǒng)活性污泥法少；污泥脫水性能較好；無需設(shè)初沉池；對水質(zhì)和水溫度化有一定適應(yīng)能力；另外，從節(jié)省能耗的角度看， A2/O 可以充分利用硝化液中的硝態(tài)氧來氧化 BOD5，回收了部分硝化反應(yīng)的需氧量，反硝化反應(yīng)所產(chǎn)生的堿度可以部分補(bǔ)償硝化反應(yīng)消耗的堿度，因此對含氮濃度不高的城市污水可以不另外加堿來調(diào)節(jié) PH。 根據(jù)所給定的污水 水量及水質(zhì)，參考目前國內(nèi)外城市污水處理廠的設(shè)計及運(yùn)轉(zhuǎn)經(jīng)驗，對于生活污水占比例較大的城市污水而言，以下幾種方法最具代表性： A2/O 法、 AB 法、生物濾池、循環(huán)式活性污泥法（改良 SBR）、氧化溝法。 在脫氮方面，由脫氮除磷的機(jī)理可知，有機(jī)負(fù)荷是影響硝化反應(yīng)的重要因素之 一，在碳化與硝化合并處理工藝中，硝化菌所占的比例很小，約 5%。 對于生物除磷工藝，要求 BOD5/P=33～ 100。在 BOD5/N=4～ 5 時 ，氮的去除率大于 50%，磷的去除率也可達(dá) 60%左右。 處理程度的計算 1. BOD5 的去除率 %%100180 20180 ????? 2 .COD 的去除率 %88%100500 60500 ????? 的去除率 %%100420 20420 ????? %%10060 2060 ????? %80%1005 15 ????? 生物脫氮除磷工藝的可行性 BOD5： N： P 的比值是影響生物脫氮除磷的重要因素，氮和磷的去除率隨著BOD5/N和 BOD5/P 比值的增加而增加。污 水廠主要處理構(gòu)筑物擬分為二組，這樣既可滿足近期處理水量要求，又留有空地以二期擴(kuò)建之用。河水最高水位 。污水廠進(jìn)水口位于廠區(qū)西南 角，進(jìn)水污水管管底標(biāo)高 。四季分明，春季和冬季干旱多風(fēng)，夏季炎熱，降雨集中，秋季天氣晴朗，日照充足。 排水系統(tǒng)的輸送能力能保證污水處理廠 4 萬 m3/d 的工程規(guī)模。擬建場地為非自重濕陷性場地，地基濕陷等級為Ⅰ級（輕微），按《中國地震烈度區(qū)劃圖》劃分，基本地震烈度為八度?？刹豢紤]地下水對基礎(chǔ)的腐蝕性。絕對高程在 ～ 之間。 目錄 第一部分 污水廠工藝選擇 .............................................................................................. 3 第一章 設(shè)計概論 ............................................................................................................ 3 城市自然狀況 ..................................................................................................... 3 城市性質(zhì)與規(guī)模 ....................................................................................... 3 地形與地貌 .............................................................................................. 3 排水現(xiàn)狀 ...