【正文】 相抵，故半軸套管有被拉出的傾向，所以必須將橋殼與半軸套管用銷釘固定在一起。安裝制動底板的凸緣與橋殼住在一起。每邊半軸套管與橋殼的壓配表面共四處，由里向外逐漸加大配合面的直徑，以得到較好的壓配效果。C）沖擊值急劇降低的問題，得到了與常溫相同的沖擊值。 鑄造整體式橋殼的結(jié)構(gòu)通?？刹捎们蚰T鐵、可鍛鑄鐵或鑄鋼鑄造。驅(qū)動橋殼應(yīng)滿足如下設(shè)計要求：（1）應(yīng)具有足夠的強度和剛度，以保證主減速器齒輪嚙合正常，并不使半軸產(chǎn)生附加彎曲應(yīng)力；（2）在保證強度和剛度的情況下，盡量減小質(zhì)量以提高行駛的平順性；（3）保證足夠的離地間隙；（4）結(jié)構(gòu)工藝性好，成本低；（5）保護裝于其中的傳動系統(tǒng)部件和防止泥水浸入；（6）拆裝，調(diào)整，維修方便。 本章小結(jié)本章主要針對驅(qū)動橋上的半軸進行了計算和校核，并對半軸的形式進行了確定以及校核的半軸是否滿足使用要求。根據(jù)上式可計算得== MPa == MPa 根據(jù)要求當(dāng)傳遞的轉(zhuǎn)矩最大時，半軸花鍵的切應(yīng)力[] MPa，擠壓應(yīng)力[]不應(yīng)超過196 MPa，以上計算均滿足要求?！ㄦI齒寬，mm?！嗯浠ㄦI孔內(nèi)徑，mm。m。半軸花鍵的剪切應(yīng)力為 ()半軸花鍵的擠壓應(yīng)力為 （）式中：—半軸承受的最大轉(zhuǎn)矩，N根據(jù)上式＝＝ MPa =(490～588) MPa所以滿足強度要求。m 全浮式半軸的桿部直徑的初選全浮式半軸桿部直徑的初選可按下式進行 （）根據(jù)上式=（～）mm根據(jù)強度要求在此取43mm。上參數(shù)見式（）下的說明。根據(jù)上式=260000 N 若按發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩計算，即 （）式中：—差速器的轉(zhuǎn)矩分配系數(shù)，；—發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩，N 全浮式半軸計算載荷的確定 全浮式半軸只承受轉(zhuǎn)矩，其計算轉(zhuǎn)矩可有求得，其中，的計算，可根據(jù)以下方法計算，并取兩者中的較小者。計算時首先應(yīng)合理地確定作用在半軸上的載荷，應(yīng)考慮到以下三種可能的載荷工況：（1）縱向力（驅(qū)動力或制動力）最大時，其最大值為，沒有側(cè)向力作用；（2）側(cè)向力最大時，其最大值為（發(fā)生于汽車側(cè)滑時），沒有縱向力作用；（3）垂向力最大時（發(fā)生在汽車以可能的高速通過不平路面時），其值為，其中為車輪對地面的垂直載荷，為動載荷系數(shù)，這時不考慮縱向力和側(cè)向力的作用。在一般的非斷開式驅(qū)動橋上，驅(qū)動車輪的傳動裝置就是半軸，半軸將差速器的半軸齒輪與車輪的輪轂聯(lián)接起來，半軸的形式主要取決半軸的支承形式：普通非斷開式驅(qū)動橋的半軸，根據(jù)其外端支承的形式或受力狀況不同可分為半浮式，3/4浮式和全浮式，在此由于是載重汽車，采用全浮式結(jié)構(gòu)。對差速器中的齒輪進行了計算和校核。此節(jié)內(nèi)容圖表參考了《汽車車橋設(shè)計》[1]中差速器設(shè)計一節(jié)。輪齒彎曲強度為 = MPa () 式中：—差速器一個行星齒輪傳給一個半軸齒輪的轉(zhuǎn)矩，其計算式 N19外圓直徑；mmmm20節(jié)圓頂點至齒輪外緣距離mmmm續(xù)表序號項目計算公式計算結(jié)果21理論弧齒厚 = mm= mm22齒側(cè)間隙=～ mm=23弦齒厚==24弦齒高== 差速器齒輪的強度計算差速器齒輪的尺寸受結(jié)構(gòu)限制，而且承受的載荷較大，它不像主減速器齒輪那樣經(jīng)常處于嚙合狀態(tài)，只有當(dāng)汽車轉(zhuǎn)彎或左右輪行駛不同的路程時，或一側(cè)車輪打滑而滑轉(zhuǎn)時，差速器齒輪才能有嚙合傳動的相對運動。18根錐角；=176。17面錐角；=176。=176。==。11節(jié)錐距=12周節(jié)==13齒頂高。8軸交角=90176。m—行星齒輪的數(shù)目；在此為4—行星齒輪支承面中點至錐頂?shù)木嚯x，mm， ≈， d為半軸齒輪齒面寬中點處的直徑，而d≈； —支承面的許用擠壓應(yīng)力，在此取69 MPa根據(jù)上式 =144mm =144=72mm ≈25mm ≈28mm 差速器齒輪的幾何計算序號項目計算公式計算結(jié)果1行星齒輪齒數(shù)≥10，應(yīng)盡量取最小值=122半軸齒輪齒數(shù)=14～25，且需滿足式（41）=183模數(shù)=5mm4齒面寬b=(～)A。行星齒輪的安裝孔的直徑與行星齒輪軸的名義尺寸相同，而行星齒輪的安裝孔的深度就是行星齒輪在其軸上的支承長度，通常?。? （）式中：—差速器傳遞的轉(zhuǎn)矩，N176。由于這種齒形的最小齒數(shù)比壓力角為20176。的壓力角。=176。首先初步求出行星齒輪與半軸齒輪的節(jié)錐角， ==176。差速器的各個行星齒輪與兩個半軸齒輪是同時嚙合的，因此，在確定這兩種齒輪齒數(shù)時，應(yīng)考慮它們之間的裝配關(guān)系，在任何圓錐行星齒輪式差速器中，左右兩半軸齒輪的齒數(shù)，之和必須能被行星齒輪的數(shù)目所整除，以便行星齒輪能均勻地分布于半軸齒輪的軸線周圍，否則，差速器將無法安裝，即應(yīng)滿足的安裝條件為： （）式中：，—左右半軸齒輪的齒數(shù)，對于對稱式圓錐齒輪差速器來說，=—行星齒輪數(shù)目；—任意整數(shù)。但一般不少于10。 球面半徑可按如下的經(jīng)驗公式確定： mm () 式中：—行星齒輪球面半徑系數(shù)，～，對于有4個行星齒輪的載貨汽車 取小值； T—計算轉(zhuǎn)矩，取Tce和Tcs的較小值，T = 差速器齒輪的基本參數(shù)的選擇載貨汽車采用4個行星齒輪。圖32 普通的對稱式圓錐行星齒輪差速器1，12軸承；2螺母；3，14鎖止墊片；4差速器左殼；5，13螺栓；6半軸齒輪墊片；7半軸齒輪；8行星齒輪軸；9行星齒輪；10行星齒輪墊片；11差速器右殼 對稱式圓錐行星齒輪差速器的設(shè)計由于在差速器殼上裝著主減速器從動齒輪，所以在確定主減速器從動齒輪尺寸時，應(yīng)考慮差速器的安裝。如圖32所示。差速器有多種形式，在此設(shè)計普通對稱式圓錐行星齒輪差速器。 本章小結(jié)本章首先根據(jù)所學(xué)的汽車理論的知識計算出主減速器的傳動比，確定齒輪的參數(shù)，介紹了齒輪變?yōu)橄禂?shù)的選擇原則，并根據(jù)各項參數(shù)計算齒輪的參數(shù)，簡單介紹了齒輪材料的選擇原則，對齒輪進行了校核。（4）對于軸承D，軸向力A=0N，徑向力R=，并且=.4187〉e 由《機械設(shè)計》[6]=，Y== 所以Q==()= === h 所以軸承D滿足使用要求。在此徑向力R=13369N 軸向力A=20202N，所以=〈e 由《機械設(shè)計》[6]中=，Y===當(dāng)量動載荷 Q= （）式中：—有上式可得Q=（113369+20202）=由于采用的是成對軸承=所以軸承的使用壽命由式（）和式（）可得 === h h=所以軸承符合使用要求。有上式可得軸承A的使用壽命=6188 h若大修里程S定為100000公里，可計算出預(yù)期壽命即 = ()所以== h和比較，〉，故軸承符合使用要求。對于載貨汽車和公共汽車可取30～35 km/h， km/h?！獮檩d荷系數(shù)。R=115976=15976N。而軸承的徑向載荷則是上述齒輪的徑向力，圓周力及軸向力這三者所引起的軸承徑向支承反力的向量和。軸承的軸向載荷就是上述的齒輪的軸向力。在此平面內(nèi)又可分為沿切線方向的圓周力F和沿節(jié)圓母線方向的力。(1)齒寬中點處的圓周力齒寬中點處的圓周力為 ＝　　　 () 式中：—作用在該齒輪上的轉(zhuǎn)矩，作用在主減速器主動錐齒輪上的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩見式()。m；，…—變速器在各擋的使用率，；，…—變速器各擋的傳動比；，…—變速器在各擋時的發(fā)動機的利用率，；　及的參考值實踐表明，軸承的主要損壞形式為疲勞損傷，所以應(yīng)按輸入的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩進行計算。為計算作用在齒輪的圓周力，首先需要確定計算轉(zhuǎn)矩。以上公式（）～（），《汽車車橋設(shè)計》［１］ 接觸計算用綜合系數(shù) 主減速器軸承的計算1錐齒輪齒面上的作用力錐齒輪在工作過程中，相互嚙合的齒面上作用有一法向力。它綜合考慮了嚙合齒面的相對曲率半徑、載荷作用的位置、輪齒間的載荷分配系數(shù)、有效尺寬及慣性系數(shù)的因素的影響，按圖22選取=按上式=1444 〈1750 N/主、從動齒輪的齒面接觸應(yīng)力相等。，—見式(39)下的說明；—尺寸系數(shù)，它考慮了齒輪的尺寸對其淬透性的影響，在缺乏經(jīng)驗的情況下，；—表面質(zhì)量系數(shù)，決定于齒面最后加工的性質(zhì)（如銑齒，磨齒等），即表面粗糙 度及表面覆蓋層的性質(zhì)（如鍍銅，磷化處理等）。按圖21選取小齒輪的＝，大齒輪＝.按上式＝173 N/ N/ = N/ N/ 所以主減速器齒輪滿足彎曲強度要求?！　　≥d荷作用點的位置、載荷在齒間的分布、有效齒面寬、應(yīng)力集中系數(shù)及慣性系數(shù)等對彎曲應(yīng)力計算的影響。—計算齒輪的齒數(shù)；—端面模數(shù)，mm?！d系數(shù)；—尺寸系數(shù)　　　　　　當(dāng)ｍ時，在此＝—載荷分配系數(shù)，當(dāng)兩個齒輪均用騎馬式支承型式時，＝～；—質(zhì)量系數(shù)，對于汽車驅(qū)動橋齒輪，當(dāng)齒輪接觸良好，周節(jié)及徑向　　　　　　　跳動精度高時。 主減速器圓弧錐齒輪的強度計算1 主減速器圓弧齒螺旋錐齒輪的強度計算（1）單位齒長上的圓周力 在汽車主減速器齒輪的表面耐磨性，常常用其在輪齒上的假定單位壓力即單位齒長圓周力來估算，即 （）式中：P—作用在齒輪上的圓周力，按發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩Temax和最大附著力矩 兩種載荷工況進行計算，N； —從動齒輪的齒面寬，在此取80mm. 按發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩計算時： （）式中：—發(fā)動機輸出的最大轉(zhuǎn)矩，在此取350；—變速器的傳動比；—主動齒輪節(jié)圓直徑，在此取108mm.按上式 =730N／mm （） （2）輪齒的彎曲強度計算 汽車主減速器錐齒輪的齒根彎曲應(yīng)力為 N/ （） 式中：—該齒輪的計算轉(zhuǎn)矩，N=176。=176。11節(jié)錐距A==A=㎜12周節(jié)t= t=㎜13齒頂高=㎜14齒根高== ㎜15徑向間隙c=c=㎜16齒根角= 176。=176。8軸交角=90176。的壓力角。所以主動錐齒輪選擇為左旋，從錐頂看為逆時針運動，這樣從動錐齒輪為右旋，從錐頂看為順時針，驅(qū)動汽車前進。 主、從動錐齒輪的螺旋方向是相反的?！?0176。，從動錐齒輪齒面寬和對于從動錐齒輪齒面寬，即，而且應(yīng)滿足，對于汽車主減速器圓弧齒輪推薦采用： == 在此取60一般習(xí)慣使錐齒輪的小齒輪齒面寬比大齒輪稍大，使其在大齒輪齒面兩端都超出一些，通常小齒輪的齒面加大20%較為合適，在此取=80螺旋角沿齒寬是變化的，輪齒大端的螺旋角最大，輪齒小端螺旋角最小，弧齒錐齒輪副的中點螺旋角是相等的，選時應(yīng)考慮它對齒面重合度，輪齒強度和軸向力大小的影響，越大，則也越大，同時嚙合的齒越多，傳動越平穩(wěn)，噪聲越低，而且輪齒的強度越高，～，但過大，會導(dǎo)致軸向力增大。根據(jù)以上要求參考《汽車車橋設(shè)計》[1]中表312 表313取=9 =40 對于單級主減速器，增大尺寸會影響驅(qū)動橋殼的離地間隙，減小又會影響跨置式主動齒輪的前支承座的安裝空間和差速器的安裝。（4）主傳動比較大時，盡量取得小一些，以便得到滿意的離地間隙。（2）為了得到理想的齒面重合度和高的輪齒彎曲強度，主、從動齒輪齒數(shù)和應(yīng)不小于40。所以 ==式（）～式（）參考《汽車車橋設(shè)計》[1]式（）～式（）。為了得到足夠的功率而使最高車速稍有下降，一般選得比最小值大10%～25%，即按下式選擇： == 式中：—車輪的滾動半徑=（m） —最大功率時的發(fā)動機轉(zhuǎn)速3000r/min；—汽車的最高車速85km/h； —變速器最高擋傳動比1； —?？衫迷诓煌南碌墓β势胶鈭D來計算對汽車動力性的影響。 主減速比的計算主減速比對主減速器的結(jié)