【正文】 最終彎矩 柱遠端彎矩　 　　 活荷載作用下框架支座彎矩A5A4A5B5B5A5B5B4B5C5C5B5C5C4C5D5D5C5D5D4 A4A5B4B5C4C5D4D5 A4A3A4B4B4A4B4B3B4C4C4B4C4C3C4D4D4C4D4D3 A3A4B3B4C3C4D3D4 A3A2A3B3B3A3B3B2B3C3C3B3C3C2C3D3D3C3D3D2 A2A3B2B3C2C3D2D3 A2A1A2B2B2A2B2B1B2C2C2B2C2C1C2D2D2C2D2D1 A1A2　　B1B2　　C1C2　　D1D2 A1A0A1B1B1A1B1B0B1C1C1B1C1C0C1D1D1C1D1D0 A0A1　　B0B1　　C0C1　　D0D1 　　 　　 　　 部分梁跨中最大彎矩值梁梁端彎矩三角形荷載最大值集中荷載值跨中最大彎矩位置x跨中最大彎矩Mmax左右C5D5跨 C4D4跨 6 C3D3跨 6 C2D2跨 6 C1D1跨 6 結(jié)構(gòu)活載彎矩圖 結(jié)構(gòu)活載剪力圖 恒載軸力圖 內(nèi)力組合由于本結(jié)構(gòu)AB跨與CD跨跨度相近，在上面的內(nèi)力計算中，跨中彎矩和支座負彎矩都很接近，且相對跨度較大的CD跨均為兩跨中彎矩偏大者，考慮到簡化內(nèi)力組合計算，控制截面僅取CD跨進行組合以確保安全。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》，但由于是屋面活載，不考慮折減；，由于是多功能廳，；一、二、。這樣求得的內(nèi)力在支座處與按最不利荷載位置法求得的內(nèi)力極為接近，可直接進行內(nèi)力組合，但跨中處彎矩偏小，作為修正，~?！??？缰袕澗匦璋凑彰總€單元在鉸支座下的跨中彎矩與支座彎矩相疊加。為反映這種情況，進一步引入兩個假定：（1）除底層外，；（2）除底層外，其余各柱的彎矩傳遞系數(shù)取為1/3。圖610 即為5層框架分解為各層的情況，可分別用彎矩分配法計算。于是可把此5層框架分解為5個框架，其中第i個框架僅包含第i層的梁以及與這些梁相連接的柱，且這些柱的遠端假定為固結(jié)。 框架風(fēng)荷載計算簡圖風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式：本地區(qū)基本風(fēng)壓：ω0=樓高H30m地面粗糙類別為D類不考慮風(fēng)振系數(shù)的影響，即=迎風(fēng)面體形系數(shù)+。雙向板傳來的三角形荷載頂點處 qBCi==三角形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為 qiBCE=5/8=（1）第五層邊柱上集中力：屋面板（AB跨） (+)/2= （CD跨） (+)/2=第五層柱頂集中力： QAB5上=QCD5上=集中力矩 M AB5==?mM CD5==?m（2）第五層內(nèi)柱上集中力：樓板（AB跨）： [(+)/2+(+)/2]= （CD跨）： [(+)/2+(+)/2]=第五層柱頂集中力 QAB5上= QCD5上=（3）其余各層邊柱上集中力：樓板（AB跨） (+)/2=（CD跨） (+)/2=其余各層柱頂集中力 QABi上=QCDi上=集中力矩 M ABi==?mM CDi==?m（4）其余各層內(nèi)柱上集中力：樓板（AB跨）： [(+)/2+(+)/2]= （CD跨）： [(+)/2+(+)/2]=其余各層柱頂集中力 QABi上=QCDi上=。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》，等效荷載系數(shù)為37q/72。雙向板傳來的三角形荷載頂點處 qBC5==三角形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為 q5BCE=5/8=（1）其余各層AB、CD跨梁其余各層框架梁所受的荷載為四根次梁傳來的集中荷載和雙向板傳來的六個三角形均布荷載。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》，等效荷載系數(shù)為37q/72。 框架恒荷載計算簡圖（1）五層AB、CD跨梁五層框架梁所受的荷載為四根次梁傳來的集中荷載和雙向板傳來的六個三角形均布荷載。三角形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為 giABE=37/72= kN/mgiCDE=37/72= kN/m框架梁自重均布荷載 kN/m均布荷載合計 gABi=gCDi= kN/m（2）其余各層BC跨梁其余各層BC跨框架梁所受的荷載為一個三角形均布荷載，等效荷載系數(shù)5/8q。 其余各層框架梁計算簡圖由次梁傳來的集中荷載 GABi=(+) +=GCDi=(+) +=雙向板傳來的三角形荷載頂點處 gABi==gCDi==按照支座彎矩相同的原則轉(zhuǎn)化為等效均布荷載。三角形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為 g5ABE=37/72= kN/mg5CDE=37/72= kN/m框架梁自重均布荷載 kN/m均布荷載合計 gAB5=gCD5= kN/m（2）五層BC跨梁五層BC跨框架梁所受的荷載為一個三角形均布荷載，等效荷載系數(shù)5/8q。 五層框架梁計算簡圖由次梁傳來的集中荷載 GAB5=(+) +=GCD5=(+) +=雙向板傳來的三角形荷載頂點處 gAB5==gCD5==按照支座彎矩相同的原則轉(zhuǎn)化為等效均布荷載?？蚣苤捎肅30級混凝土，彈性模量E=3107kN/m2。 框架計算簡圖 梁、柱截面慣性矩、線剛度計算在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓板可作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，故在計算梁的截面慣性矩時考慮樓板的影響。 本次課設(shè)任務(wù)是第五層屋頂?shù)脑O(shè)計。 CL1斜截面配筋計算表截面VAVBLVBRVCLVCRVDLVDRVe剪力值 9209292092920929209292092155250155250155250155250155250 構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造選配鋼筋注：相鄰支座左右兩端配箍已按兩者中大者配箍。h0（2）斜截面受剪承載力計算及配筋最小配箍率：選配φ8200雙肢箍：箍筋面積： 配筋率： 滿足要求，因此最低配箍為φ8200。=l/3=4900/3=截面有效高度： h0=50040=460mm按單筋截面計算。的T形截面計算。A．對于邊跨：等效荷載 B．對于第二跨： 等效荷載 ： 彎矩計算 ： 因為跨度間相差超多10%，不可以近似求解，要考慮不利組合。上半邊荷載計算：（1）永久荷載次梁自重 25() = 梁側(cè)抹灰 17() 2 = 總計 g= （2）活荷載按梯形分布的荷載最大值 q = = 178。邊跨l01=ln+a/2+b/2=4098mm中間跨l02= lc=2765mm。可不考慮構(gòu)件剛度的變化對內(nèi)力的影響，仍采用等截面梁來計算。長跨支撐梁上荷載呈梯形分布，短跨梁上呈三角形分布。 次梁布置圖 計算簡圖雙向板傳給支承梁的荷載通常采用下述方法近似確定：從每一區(qū)格的四角作45176。m)As(mm2)是否滿足最小配筋率選配鋼筋實際As(mm2)A區(qū)格X110* 否8190265Y100* 否8190265B區(qū)格X110* 否8190265Y100* 否8190265C區(qū)格X110*否8190265Y100*否8190265D區(qū)格X110* 否8190265Y100* 否8190265 雙向板支座配筋計算表截面h0(mm)計算彎矩(kN?m)折減系數(shù)折算彎矩(kN?m)As(mm2)是否滿足最小配筋率選配鋼筋實際As(mm2)AA110*否8190265AB110*否8190265BB110* 否8190265BC110* 否8190265CC110* 否8190265CD110*否8190265DD110* 0..8是81902655 次梁計算 設(shè)計資料次梁截面尺寸為200mm500mm，混凝土強度等級C30，fc=，ft=，鋼筋采用HRB400級鋼筋，fy=360N/mm2。y(kN?m)0 雙向板跨中配筋計算表截面h0(mm)計算彎矩(kNx(kN?m)0M39。y(kN?m) 支座彎矩’M39。y 跨中彎矩υ=Mx(kN?m) My(kN?m) 支座彎矩M39。計算內(nèi)容A區(qū)格B區(qū)格C區(qū)格D區(qū)格荷載q/2(kN/m)g+q/2(kN/m)g+q(kN/m)計算長度lx(m)ly(m) ly/lx 對稱荷載跨中彎矩系數(shù)mx1 my1 反對稱荷載跨中彎矩系數(shù)mx2 my2 中間支座彎矩系數(shù)m39。板的混凝土強度等級為C30，板中受力鋼筋為HPB300。板的計算跨度為1m，按單