【正文】 相間作用的反對(duì)稱荷載177。q/2?？缰凶畲笳龔澗丶礊橹虚g支座為固定時(shí)g+q/2作用下跨中彎矩值與中間支座為簡(jiǎn)支時(shí)177。q/2作用下跨中彎矩值之和。支座彎矩為永久荷載和可變荷載滿布在所有區(qū)格時(shí)最大，中間支座均視為固定支座。樓蓋邊梁對(duì)板的作用視為簡(jiǎn)支支座。（3）截面配筋截面有效高度：短跨方向h01=13020=110mm，長(zhǎng)跨方向h02=13030=100mm，支座截面h0=13020=110mm考慮樓蓋周邊未設(shè)圈梁。中間跨的跨中截面及中間支座截面計(jì)算彎矩減小20%，其余區(qū)格計(jì)算彎矩不減小。最小配筋率：最小配筋面積：為簡(jiǎn)化計(jì)算且施工方便，衛(wèi)生間樓板的最小配筋面積也取上值。中間支座相鄰兩區(qū)格求出的支座彎矩值如不相等，則偏于安全地取較大值進(jìn)行配筋計(jì)算。板的計(jì)算跨度為1m，按單筋矩形截面設(shè)計(jì)。不進(jìn)行斜截面受剪承載力計(jì)算。板的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，板中受力鋼筋為HPB300。近似取內(nèi)力臂系數(shù)，則：。計(jì)算內(nèi)容A區(qū)格B區(qū)格C區(qū)格D區(qū)格荷載q/2(kN/m)g+q/2(kN/m)g+q(kN/m)計(jì)算長(zhǎng)度lx(m)ly(m) ly/lx 對(duì)稱荷載跨中彎矩系數(shù)mx1 my1 反對(duì)稱荷載跨中彎矩系數(shù)mx2 my2 中間支座彎矩系數(shù)m39。x m39。y 跨中彎矩υ=Mx(kN?m) My(kN?m) 支座彎矩M39。x(kN?m) M39。y(kN?m) 支座彎矩’M39。39。x(kN?m)0M39。39。y(kN?m)0 雙向板跨中配筋計(jì)算表截面h0(mm)計(jì)算彎矩(kNm)折減系數(shù)折算彎矩(kNm)As(mm2)是否滿足最小配筋率選配鋼筋實(shí)際As(mm2)A區(qū)格X110* 否8@190265Y100* 否8@190265B區(qū)格X110* 否8@190265Y100* 否8@190265C區(qū)格X110*否8@190265Y100*否8@190265D區(qū)格X110* 否8@190265Y100* 否8@190265 雙向板支座配筋計(jì)算表截面h0(mm)計(jì)算彎矩(kN?m)折減系數(shù)折算彎矩(kN?m)As(mm2)是否滿足最小配筋率選配鋼筋實(shí)際As(mm2)AA110*否8@190265AB110*否8@190265BB110* 否8@190265BC110* 否8@190265CC110* 否8@190265CD110*否8@190265DD110* 0..8是8@1902655 次梁計(jì)算 設(shè)計(jì)資料次梁截面尺寸為200mm500mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，fc=，ft=，鋼筋采用HRB400級(jí)鋼筋，fy=360N/mm2。次梁設(shè)計(jì)采用彈性理論方法計(jì)算。 次梁布置圖 計(jì)算簡(jiǎn)圖雙向板傳給支承梁的荷載通常采用下述方法近似確定：從每一區(qū)格的四角作45176。線與平行于長(zhǎng)邊的中線相交，將整塊板分成四個(gè)板塊，每個(gè)板塊的荷載傳至相鄰的支承梁上。長(zhǎng)跨支撐梁上荷載呈梯形分布，短跨梁上呈三角形分布。由于衛(wèi)生間處樓板厚度小于其他處樓板厚度20mm，所以該處次梁高度也應(yīng)低于其他處次梁20mm。，可不考慮構(gòu)件剛度的變化對(duì)內(nèi)力的影響，仍采用等截面梁來(lái)計(jì)算。 雙向板荷載分配圖CL1有3跨。邊跨l01=ln+a/2+b/2=4098mm中間跨l02= lc=2765mm。 次梁CL1計(jì)算簡(jiǎn)圖 荷載計(jì)算由于次梁CL1上下半邊承受的荷載對(duì)稱，故可只計(jì)算上半邊的樓面荷載，再按對(duì)稱性考慮完成次梁的設(shè)計(jì)。上半邊荷載計(jì)算：（1）永久荷載次梁自重 25() = 梁側(cè)抹灰 17() 2 = 總計(jì) g= （2）活荷載按梯形分布的荷載最大值 q = = 178。（3）等效荷載將梯形分布荷載根據(jù)支座轉(zhuǎn)角相等的條件換算成等效均布荷載用于計(jì)算支座彎矩。A．對(duì)于邊跨：等效荷載 B．對(duì)于第二跨： 等效荷載 ： 彎矩計(jì)算 ： 因?yàn)榭缍乳g相差超多10%，不可以近似求解，要考慮不利組合?；詈奢d的幾種不利組合組合1：組合2：組合3：組合4：組合5：永久荷載分布： 一段： 二段：三段：四段；最不利組合MA=+=*m M1=+=*m MB=+=*m M3=+=*m MC=+=*m M4=+=*m MD=+=*m 配筋計(jì)算（1）正截面受彎承載力計(jì)算及配筋最小配筋率：最小配筋面積：由于板和梁是整體連接，將板作為梁的翼緣參加工作，故對(duì)承受正彎矩的跨中截面按寬度為bf39。的T形截面計(jì)算?？缰薪孛嬉砭墝挾龋篵f39。=l/3=4900/3=截面有效高度： h0=50040=460mm按單筋截面計(jì)算。 CL1正截面配筋計(jì)算表截面1跨跨中B支座2跨跨中C支座3跨跨中D支座4跨跨中M(kN?m)截面抵抗矩系數(shù)αs相對(duì)受壓區(qū)高度ξ內(nèi)力臂系數(shù)γsAs(mm2)選配3實(shí)際As(mm2)bh0Or bf39。h0（2）斜截面受剪承載力計(jì)算及配筋最小配箍率：選配φ8@200雙肢箍：箍筋面積： 配筋率： 滿足要求，因此最低配箍為φ8@200。由于 ，故需計(jì)算配箍筋。 CL1斜截面配筋計(jì)算表截面VAVBLVBRVCLVCRVDLVDRVe剪力值 9209292092920929209292092155250155250155250155250155250 構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造選配鋼筋注：相鄰支座左右兩端配箍已按兩者中大者配箍。6 框架計(jì)算 設(shè)計(jì)資料框架梁截面尺寸為250mm700mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，fc=，ft=，鋼筋采用HRB400級(jí)鋼筋，fy=360N/mm2。 本次課設(shè)任務(wù)是第五層屋頂?shù)脑O(shè)計(jì)。，并標(biāo)出梁柱截面尺寸。 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖 梁、柱截面慣性矩、線剛度計(jì)算在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓板可作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，故在計(jì)算梁的截面慣性矩時(shí)考慮樓板的影響。對(duì)現(xiàn)澆樓板的中間框架取I=2I0，其中I0為不考慮樓板影響時(shí)梁的慣性矩。框架柱采用C30級(jí)混凝土，彈性模量E=3107kN/m2。 框架柱截面慣性矩所有柱的截面均為600mm600mm， 框架梁截面慣性矩 I=2I0= 柱線剛度計(jì)算柱：=EI / l = 3107?m 梁線剛度計(jì)算五層左梁：=EI / l = 3107?m五層右梁：=EI / l = 3107?m. 框架線剛度五層次梁 次梁自重 25() = 梁側(cè)抹灰 17() 2 = 總計(jì) g= 等效荷載： 換算成集中荷載：四層次梁次梁自重 25() = 梁側(cè)抹灰 17() 2 = 總計(jì) g= 活荷載設(shè)計(jì)值 q==永久荷載設(shè)計(jì)者 g==梁左側(cè)等效均布荷載 梁右側(cè)等效均布荷載 換算成集中荷：五層主梁： 主梁自重 25() = 梁側(cè)抹灰 17() 2 = 總計(jì) g= 1段： 2段： 3段： 四層主梁： 主梁自重 25() = 梁側(cè)抹灰 17() 2 = 總計(jì) G= 活荷載設(shè)計(jì)值 q== 永久荷載設(shè)計(jì)者 g== 1段： 2段： 3段： 荷載分布圖五層荷載分布：1段： 2段： 3段： 次梁轉(zhuǎn)換集中荷載V=四層荷載分布：1段： 2段： 3段： 次梁轉(zhuǎn)換集中荷載V=（1）五層AB、CD跨梁。 五層框架梁計(jì)算簡(jiǎn)圖由次梁傳來(lái)的集中荷載 GAB5=(+) +=GCD5=(+) +=雙向板傳來(lái)的三角形荷載頂點(diǎn)處 gAB5==gCD5==按照支座彎矩相同的原則轉(zhuǎn)化為等效均布荷載。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》，等效荷載系數(shù)為37q/72。三角形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為 g5ABE=37/72= kN/mg5CDE=37/72= kN/m框架梁自重均布荷載 kN/m均布荷載合計(jì) gAB5=gCD5= kN/m（2）五層BC跨梁