【正文】 。設(shè)計地震分組：Ⅰ組。（3）基本雪壓：=。本工程場地土為Ⅳ類場地土。 結(jié)構(gòu)布置（1） 平面尺寸：平面為矩形。地基土為軟弱場地土，屬Ⅳ類場地土，為抗震不利地段。 混凝土保護(hù)層厚度樓層、屋面板20/30mm樓層、屋面梁25mm柱30mm基礎(chǔ)拉梁35mm基礎(chǔ)承臺85mm 磚及砂漿177。外墻及固定內(nèi)隔墻為墻，其它內(nèi)隔墻均為輕質(zhì)隔墻板，均為240mm厚。滿足最小板厚80mm 的規(guī)定。（1）柱截面初步選擇從受力角度和柱的凈高判斷，底層邊柱最為不利。（2）驗算長細(xì)比：底層柱計算長度其余層柱計算長度長細(xì)比因此，長細(xì)比滿足要求。（4）. 中柱： 500mm500mm。樓蓋體系作為房屋的水平構(gòu)件, 起著支承豎向荷載和傳遞水平荷載的作用。并將樓板上傳來的荷載通過次梁傳給次梁兩端的主梁，再由主梁傳給柱子，形成受力體系。則采視為單向板另外單獨計算，計算簡圖見圖43。 計算方法：彈性算法。由于計算表格是在假定泊松比υ=、支座彎矩系數(shù)以計算出彎矩，考慮到泊松比的影響，跨中彎矩按下式計算：——考慮υ影響時，lx及l(fā)y方向的跨中彎矩；——跨中彎矩系數(shù)；υ——泊松比，對于鋼筋混凝土υ=。q/2作用下跨中彎矩值之和。（3）截面配筋截面有效高度：短跨方向h01=13020=110mm，長跨方向h02=13030=100mm，支座截面h0=13020=110mm考慮樓蓋周邊未設(shè)圈梁。板的計算跨度為1m，按單筋矩形截面設(shè)計。計算內(nèi)容A區(qū)格B區(qū)格C區(qū)格D區(qū)格荷載q/2(kN/m)g+q/2(kN/m)g+q(kN/m)計算長度lx(m)ly(m) ly/lx 對稱荷載跨中彎矩系數(shù)mx1 my1 反對稱荷載跨中彎矩系數(shù)mx2 my2 中間支座彎矩系數(shù)m39。y(kN?m) 支座彎矩’M39。y(kN?m)0 雙向板跨中配筋計算表截面h0(mm)計算彎矩(kN 次梁布置圖 計算簡圖雙向板傳給支承梁的荷載通常采用下述方法近似確定：從每一區(qū)格的四角作45176?？刹豢紤]構(gòu)件剛度的變化對內(nèi)力的影響，仍采用等截面梁來計算。上半邊荷載計算：（1）永久荷載次梁自重 25() = 梁側(cè)抹灰 17() 2 = 總計 g= （2）活荷載按梯形分布的荷載最大值 q = = 178。的T形截面計算。h0（2）斜截面受剪承載力計算及配筋最小配箍率：選配φ8200雙肢箍：箍筋面積： 配筋率： 滿足要求，因此最低配箍為φ8200。 本次課設(shè)任務(wù)是第五層屋頂?shù)脑O(shè)計?？蚣苤捎肅30級混凝土，彈性模量E=3107kN/m2。三角形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為 g5ABE=37/72= kN/mg5CDE=37/72= kN/m框架梁自重均布荷載 kN/m均布荷載合計 gAB5=gCD5= kN/m（2）五層BC跨梁五層BC跨框架梁所受的荷載為一個三角形均布荷載，等效荷載系數(shù)5/8q。三角形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為 giABE=37/72= kN/mgiCDE=37/72= kN/m框架梁自重均布荷載 kN/m均布荷載合計 gABi=gCDi= kN/m（2）其余各層BC跨梁其余各層BC跨框架梁所受的荷載為一個三角形均布荷載，等效荷載系數(shù)5/8q。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》，等效荷載系數(shù)為37q/72。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》，等效荷載系數(shù)為37q/72。 框架風(fēng)荷載計算簡圖風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式：本地區(qū)基本風(fēng)壓：ω0=樓高H30m地面粗糙類別為D類不考慮風(fēng)振系數(shù)的影響，即=迎風(fēng)面體形系數(shù)+。圖610 即為5層框架分解為各層的情況，可分別用彎矩分配法計算?？缰袕澗匦璋凑彰總€單元在鉸支座下的跨中彎矩與支座彎矩相疊加。～。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》，但由于是屋面活載，不考慮折減；，由于是多功能廳，；一、二、。作用在本結(jié)構(gòu)上的荷載有恒荷載、活荷載、風(fēng)載和地震荷載四種。梁中彎矩以桿件下部受拉為正、受壓為負(fù)，剪力以使桿件順時針旋轉(zhuǎn)為正，逆時針旋轉(zhuǎn)為負(fù)。橫向框架梁截面bh=250mm700mm。不考慮抗震作用：M =?m考慮地震作用：M ==?m 所以其跨中正截面彎矩設(shè)計值為M =?m跨間截面按單筋截面計算，截面考慮板的影響，按T形截面設(shè)計。（3）C5D5跨C支座正截面承載力及配筋計算由內(nèi)力組合結(jié)果可知CD支座彎矩大于BC支座，故偏安全地取CD支座彎矩值進(jìn)行B支座配筋計算。聯(lián)立得：x=，As=選取216，實際配筋A(yù)s=402mm2配筋率：且小于最大配筋率，滿足要求。當(dāng)λ，取λ=；當(dāng)λ3時，取λ=3。（1）C5D5跨斜截面配筋和截面設(shè)計考慮地震作用時：左地震作用時，考慮固端彎矩放大系數(shù)左端剪力為：右端剪力為：右地震作用時，考慮固端彎矩放大系數(shù)：左端剪力為：右端剪力為：不考慮地震作用時，按內(nèi)力組合得到的梁端剪力值：，剪力設(shè)計值：，對于集中荷載在CD5支座截面上引起的剪力值與總剪力值之比：故按一般框架梁計算。地震作用下驗算：沿梁全長箍筋配筋率為：滿足要求。解得：選取8200。（2）B2,3,4C2,3,4跨斜截面配筋和截面設(shè)計考慮地震作用時：左地震作用時，考慮固端彎矩放大系數(shù)左端剪力為：右端剪力為：。由于左支座剪力設(shè)計值小于右支座剪力，右支座剪力計算得仍按構(gòu)造進(jìn)行配箍，則左支座剪力不需進(jìn)行配筋計算，按構(gòu)造配置箍筋。端部加密區(qū)箍筋采用8100四肢箍筋，并采用全長加密，驗算如下：地震作用下驗算：沿梁全長箍筋配筋率為：滿足要求。解得：選取8200。C． 箍筋最小直徑為8mm。 一至四層框架梁配筋結(jié)果截面彎矩計算值(kN?m)計算配筋(mm2)實際配筋實際配筋面積(mm2)配筋率(%)D2,3,4支座 216+2221162C2,3,4D2,3,4跨中 4201256C2,3,4支座 222+2201388 B2,3,4C2,3,4跨中 216402 D1支座 320+3252414 C1D1跨中 318+3252236 C1支座 322+3252613 B1C1跨中 216402 五層框架梁斜截面設(shè)計本結(jié)構(gòu)為三級抗震等級，按《抗震規(guī)范》規(guī)定，考慮地震作用組合的框架梁端剪力設(shè)計值應(yīng)按下式計算：式中：ln—— 梁的凈跨，對CD跨ln,CD=，BC跨ln,BC=；VGb——考慮地震作用組合時的重力荷載代表值產(chǎn)生的剪力設(shè)計值，可按簡支梁計算確定；，——考慮地震作用組合的框架左、右端彎矩設(shè)計值，其和分別按順時針和逆時針方向計算，并取較大值；——固端彎矩放大系數(shù)。聯(lián)立得x=，As=選取214+218，實際配筋A(yù)s=1632mm2配筋率且小于最大配筋率，滿足要求。（2） C5D5跨D支座正截面承載力及配筋計算不考慮抗震作用：M =?m 考慮地震作用：M ==?m 所以其跨中正截面彎矩設(shè)計值為M =?m 支座截面按單筋截面計算，按矩形截面設(shè)計。相對界限受壓區(qū)高度：根據(jù)抗震要求，框架梁梁端混凝土受壓區(qū)高度x應(yīng)滿足：x=640=224mm梁端最大配筋率：ρmax=%梁跨中截面受壓區(qū)高度限制為： xξbh0=665=同時梁縱向受拉鋼筋的最大配筋率：三級框架梁支座縱筋最小配筋率：三級框架梁跨中縱筋最小配筋率：為保證所設(shè)計的截面在給定彎矩作用下不發(fā)生破壞，應(yīng)要求截面的最大抗彎承載力不低于其所受彎矩，即Mu,maxM。 框架梁控制截面 框架梁內(nèi)力截面號恒載活載（修正后）左風(fēng)載①②③M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 截面號右風(fēng)載左地震荷載右地震荷載④⑤⑥M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 框架梁荷載效應(yīng)組合截面號①+②①+③①+④M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 截面號①+(②+③)①+(②+④)①+(②+③)M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 截面號①+(②+④)(①+②)+⑤(①+②)+⑥M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)1 2 3 4 5 6 7 8 9