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2024-11-10 03:20本頁(yè)面
【正文】 Berkeley, 1982, . [11] M. Liebhard and . Levy, The effect of erodent particle characteristics on the erosion metals, Wear, 15(1991),. [12] . Mbabazi, . Sheer, and R. Shandu, A model to predict erosion on mild steel surfaces impacted by boiler fly ash particles, Wear, 257(2020), . [13] . Harsha and . Bhaskar, Solid particle erosion behavior of ferrous and nonferrous materials and correlation of erosion data with erosion models, Mater. Des.,29(2020), . [14] V. Kain, K. Chandra, and . Sharma, Failure of carbon steel tubes in a fluidized bed bustor, Eng. Failure Anal., 15(2020), . 。在實(shí)驗(yàn)考慮的所有條件中，具有較高的伸長(zhǎng)率和延展性的退火碳鋼管的侵蝕率比正火碳鋼管的少。之后下降。增加到90176。這項(xiàng)研究還證實(shí)，當(dāng)飛灰顆粒速度增加時(shí)，侵蝕速率也隨之增加。 ) 侵蝕率 / (g?kg?1) SA210 GrA1 (N) SA210 GrA1 (A) 15 30 45 90 13 圖 （ a）和正火管（ B）的微觀(guān)結(jié)構(gòu)。 如圖 . 8 中 SA210 GRA1 的 退火和 正火 管 的 微觀(guān)結(jié)構(gòu)證實(shí)了 這一結(jié)論 。在正火管中有細(xì)片狀珠光體，而在退火管中有粗片狀珠光體。正火的冷卻速度較快，將影響奧氏體轉(zhuǎn)變溫度和珠光體的細(xì)度。由于正火的材料在空氣中冷卻，會(huì)影響奧氏體的轉(zhuǎn)變，并在許多方面影響其微觀(guān)結(jié)構(gòu)。 11 圖 灰顆粒 的進(jìn)給速 率 對(duì) 管侵蝕的影響 圖 12 ． 材料熱處理對(duì)管侵蝕的影響 表 2給出了在恒定速度為 /秒 不同 角度，在不同的熱處理?xiàng)l件（退火和正火）下 碳鋼管的侵蝕速率 的 比較?？?/分鐘 。 Vp 是粒子的速度；α粒子撞擊角度（176。 其中 Dp 是顆粒的直徑，μ m， E 是侵蝕速率， g。從實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的可用性 可知 ，侵蝕 速 率 和影響侵蝕速率的 因素之間的關(guān)系 會(huì)達(dá)到 。對(duì)于顆粒大小在 125 微米以下的，顆粒的動(dòng)能不能有效的去除 125 微米或更大尺寸顆粒的材料。 10 圖 的影響 圖 7表明，侵蝕速率隨著粒徑從 50到 125微米的增加而增加，超過(guò)此尺寸就沒(méi)有顯著的增加了。在飛灰顆粒供給率上升時(shí)侵蝕速率并沒(méi)有增加。沖擊角度 ， 在四個(gè)不同的 飛 灰顆粒 供給 率（ 2， 4， 6， 8克 /分鐘）條件下進(jìn)行 。此外在圖 5 中清晰反映了 SA 210 GrA1 (A)的侵蝕率比 SA210 GRA1（ N）的少了近 20％。當(dāng)粒子的穿透深度的增加時(shí)，目標(biāo)材料的塑性變形增加，從而侵蝕速率降低。角時(shí)有最大侵蝕速率。隨著撞擊角度的增加而增加，此后侵蝕速率迅速下落。 的 不同的撞擊角度獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。 8 9 圖 SEM圖像 圖 灰顆粒速度 對(duì) 管侵蝕的影響 圖 5顯示的是在 /秒的速度 下 從 15176。碳鋼排放
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