【正文】 按標(biāo)準(zhǔn)增加熱處理恒溫時(shí)間。 兩器熱處理溫度測(cè)量監(jiān)控由熱電偶、補(bǔ)償導(dǎo)線和集散型控制柜組成，便攜式紅外線測(cè)溫儀進(jìn)行熱處理過程的輔助測(cè)量。熱處理段底部設(shè)置燃燒、供油和供風(fēng)系統(tǒng)，需要時(shí)可在現(xiàn)場(chǎng)制作過渡錐段進(jìn)行底部封閉，熱處理燃燒器于過渡錐段假法蘭處設(shè)置。兩器熱處理時(shí)，外部（包括裙座）均包扎100mm厚的保溫材料，保溫材料選用硅酸鋁纖維絕熱層。沉降器整體熱處理前底部制作假法蘭封閉，完成后摘掉上封頭，提升并組焊氣提段，安裝內(nèi)提升管，然后用電加熱的方法對(duì)沉降器與氣提段的對(duì)接環(huán)縫和內(nèi)提升管組焊環(huán)縫熱處理。整體熱處理時(shí)裙座連接部位可采用電加熱法補(bǔ)償加熱。兩器局部熱處理時(shí)，電加熱片對(duì)稱分布在焊縫上，并對(duì)稱于焊縫安裝兩圈保溫鋼帶，加熱片及保溫層均固定在鋼帶上，施工中應(yīng)保證加熱片及保溫層與焊縫和兩器殼體緊貼。通過熱氣體的傳導(dǎo)、對(duì)流及火焰的熱輻射作用，使兩器熱處理段升溫到預(yù)定溫度，并在規(guī)定條件下恒溫和降溫，從而達(dá)到消除焊接殘余應(yīng)力、提高焊接區(qū)金屬韌性及抗應(yīng)力腐蝕能力的目的。 熱處理方法 兩器的整體熱處理采用柴油霧化內(nèi)燃法為主、電加熱輔助的方法。沉降器的現(xiàn)場(chǎng)焊后整體熱處理在沉降器Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ段組焊完畢后進(jìn)行；局部熱處理分別在氣提段吊裝組焊完畢后、內(nèi)提升管組焊完畢后、上封頭吊裝組焊完畢后和外提升管吊裝組焊完畢后進(jìn)行（詳見附圖2：沉降器熱處理與組裝銜接流程圖）。其中整體熱處理再生器進(jìn)行兩次，沉降器進(jìn)行一次。表4至表6列出了從100－700℃各階段的耗油量及耗熱量，從表中可計(jì)算出：表4　　　　　　　　　 　　二再整體熱處理能耗表溫度速率煙氣單位時(shí)間耗油量時(shí)間單位耗熱量　10000KCal/h℃℃/h℃B Kg/h流量L/hQ1Q2Q3Q4Q5Q6總耗熱量100℃5010017114317421200℃50200211138188300℃5030041550325613445210400℃5040047728112731512500℃50500537621372126325600℃506007293921236433213700℃507006704371207132924表5　　　　　　　　　　　 　一再整體熱處理能耗表溫度速率煙氣單位時(shí)間耗油量時(shí)間單位耗熱量　10000KCal/h℃℃/h℃B Kg/h流量 L/hQ1Q2Q3Q4Q5Q6總耗熱量100℃50100429278231401200℃5020053737022542912300℃503006567963922178745742400℃504004682115041337500℃50500107252720210151040600℃50600602194106516700℃507001100691191112521211575表6　　　　　　　　 沉降器整體熱處理能耗表溫度速率煙氣單位時(shí)間耗油量時(shí)間單位耗熱量　10000KCal/h℃℃/h℃B Kg/h流量 L/hQ1Q2Q3Q4Q5Q6總耗熱量100℃50100315382186176302733200℃502003964802381704831225300℃5030028016356325400℃504006763321566234529500℃50500380149356998600℃50600711862430143367700℃50700800971500137813751136結(jié)論： 根據(jù)表4~6耗油量計(jì)算并考慮現(xiàn)場(chǎng)天氣等不定因素，再生器二再及一再熱處理所用燃油數(shù)量分別不少于10t和15t，沉降器一次熱處理所用燃油數(shù)量不少于11t。 熱工計(jì)算表1~3是兩器整體熱處理升溫到500℃—700℃期間，升溫速度按50℃/h時(shí)的熱處理耗熱量計(jì)算結(jié)果。（3）， mm以上，考慮到受熱不均及其他變化，要求其內(nèi)外部件需與設(shè)備內(nèi)外壁相距至少150mm。（2），因此要求不能跟隨其自由膨脹的內(nèi)外部構(gòu)件均需與之相隔150mm以上，考慮到受熱不均及其他變化，要求其內(nèi)外部件需與設(shè)備內(nèi)外壁相距至少200mm。分析計(jì)算報(bào)告詳見附件1。（2）底部的二再熱處理時(shí)裙座與筒體的總重量140t左右，裙座與筒體結(jié)構(gòu)均是圓筒狀，受力狀態(tài)較好，二再熱處理時(shí)穩(wěn)定性剛度是可滿足要求的，安全是有保證的。據(jù)此，為了保證兩器在熱處理時(shí)安全性，我單位委托合肥通用機(jī)械研究所對(duì)再生器的熱處理過程強(qiáng)度剛度進(jìn)行分析，根據(jù)其提供的《重油催化裂化裝置再生器熱處理過程強(qiáng)度剛度分析計(jì)算報(bào)告》，得出以下結(jié)論：（1）二再熱處理時(shí)，裙座下部600mm不保溫（裙座高度1200mm），裙座溫度為200~600℃，裙座下部向外膨脹位移為11mm。兩器中再生器的高度（）比沉降器（)高，重量（620t）比沉降器（）大，且由于再生器的直徑變化()也比沉降器大()，所以，在熱處理高溫階段再生器變徑段下環(huán)縫最容易產(chǎn)生失穩(wěn)。 為防止熱處理過程中產(chǎn)生的熱脹損傷設(shè)備基礎(chǔ)，兩器的地腳螺栓螺母熱處理前應(yīng)松開，基礎(chǔ)二次灌漿要在整體熱處理之后再進(jìn)行。 焊后熱處理方案編制完畢，并按規(guī)定履行審批手續(xù)。選擇天氣狀況良好的時(shí)段進(jìn)行熱處理，并應(yīng)做好相應(yīng)的防風(fēng)、防雨、防火，同時(shí)做好防雷措施。 所有設(shè)備、機(jī)具等均應(yīng)進(jìn)行檢查調(diào)校并處于正常狀態(tài)。，固定在設(shè)備外壁上緊密接觸。 兩器熱處理前應(yīng)有施工單位壓力容器現(xiàn)場(chǎng)組焊質(zhì)保體系責(zé)任人員、工程監(jiān)理和業(yè)主代表的簽字認(rèn)可。3熱處理前應(yīng)具備的條件及技術(shù)分析 兩器熱處理應(yīng)具備的條件 殼體內(nèi)外表面經(jīng)質(zhì)量檢查合格，所有與殼體焊接的接管、墊板等構(gòu)件安裝完，熱處理前的所有檢測(cè)和試驗(yàn)工作全部結(jié)束并符合標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范要求。現(xiàn)場(chǎng)采用計(jì)算機(jī)集散型溫度控制系統(tǒng)，加強(qiáng)了溫度控制的準(zhǔn)確性和施工安全性。