【正文】 排放口附近，造成排放口堵塞，捅口子不及時(shí)，熔池面又升高；等捅開(kāi)以后排放又很好，整個(gè)排放時(shí)間在控制范圍之內(nèi)，但由于曲線打折，也說(shuō)明排放速度偏快了。如何能較直觀的判斷出熔體溫度適合、排放速度適合呢？首先從主控室的排放槍位曲線就能看出，主要是看曲線的斜率，如下圖：線條 1和線條 2對(duì)比， 1的斜率更垂直一些，也就是說(shuō)斜率更大一些，如果這兩條線是排放的曲線的話，線條 1的排放速度肯定比 2快。 ? 控制合理的熔體流速，可減少熔體對(duì)爐內(nèi)排放口耐火磚的沖刷（可有效的延長(zhǎng)艾薩爐使用壽命）、對(duì)內(nèi)外水套的沖刷、對(duì)溜槽和三通的沖刷（這幾種水冷元件的安全對(duì)艾薩爐和排放操作員的安全都很重要，一旦發(fā)生水套或溜槽被沖刷穿孔的情況會(huì)漏水爆炸）、對(duì)溜槽耐火材料的沖刷。 ? 如果能控制在較低的溫度即滿足排放的正常，補(bǔ)入的燃煤量自然就減少，節(jié)約了生產(chǎn)成本。 3（即20～ 26）分鐘為較合適的時(shí)間。所謂減輕排放工勞動(dòng)強(qiáng)度，即：在原料經(jīng)制粒的情況下，必定會(huì)夾雜部分大塊物料，同時(shí)鍋爐、噴槍掉渣也是頻繁的，這些情況發(fā)生在排放過(guò)程中肯定會(huì)造成熔體排放不暢，所以捅口子是正常的，是排放工主要的工作內(nèi)容之一；排放工在排放過(guò)程中捅口子的次數(shù)不能太多，排放一趟就捅到手軟說(shuō)明排放情況不是很理想；排放一趟一下都不需要捅口子是不正常的（溫度肯定高了，表現(xiàn)為溜槽旁熔體飛濺劇烈、溜槽粘結(jié)物很少且薄）； ? 清理溜槽時(shí)溜槽內(nèi)粘結(jié)物過(guò)多、過(guò)厚又相應(yīng)的增加了勞動(dòng)強(qiáng)度。 ? 噴槍燃油量根據(jù)具體情況進(jìn)行設(shè)定，必須注意的是超過(guò) 400L/h時(shí)噴槍必須手動(dòng)控制在爐內(nèi)的位置。 ? 手動(dòng)運(yùn)行噴槍次數(shù)盡量少，幅度也最好小一些，因?yàn)槿藶榈倪\(yùn)行噴槍很難掌握較準(zhǔn)的尺度，一般不是插入深就是淺，嚴(yán)重時(shí)還造成噴槍灌渣，影響噴入爐內(nèi)氣流的方向和穩(wěn)定性，造成端壓波動(dòng)大，影響爐內(nèi)正常的化學(xué)反應(yīng)并造成排放困難。 ? 之所以會(huì)在排放和漲熔池時(shí)分別使用不同端壓，是考慮漲熔池時(shí)熔體越來(lái)越多使噴槍所受端壓逐步增大、降熔池時(shí)熔體越來(lái)越少噴槍所受端壓逐步減小，那么將端壓設(shè)定在漲熔池較排放熔體時(shí)大 1kpa左右，目的是使噴槍在漲熔池和排熔體過(guò)程中插入熔體深度都一致，使?fàn)t內(nèi)能維持較穩(wěn)定的氧氣利用率、氣體動(dòng)力學(xué)條件，控制平穩(wěn)的溫度和適中的排放速度，同時(shí)還能保護(hù)噴槍端部。 ? 如果噴槍端壓控制的過(guò)大即插入熔體內(nèi)過(guò)深，噴槍端部很長(zhǎng)一段完全浸沒(méi)在熔體內(nèi)，使其被侵蝕，造成端部燒損過(guò)快或過(guò)嚴(yán)重；同時(shí)，噴槍插入熔池過(guò)深會(huì)加強(qiáng)熔池內(nèi)的攪動(dòng)、加強(qiáng)對(duì)熔池區(qū)和爐底耐火磚的沖刷，增加噴濺量使?fàn)t頂、噴槍、三米過(guò)渡段和加料口粘結(jié)嚴(yán)重，這些渣不掉會(huì)造成噴槍軸負(fù)荷過(guò)高、降低煙道熱交換效果，一旦大量渣掉落又影響排放甚至造成停產(chǎn)，影響作業(yè)率、負(fù)荷率、降低耐火磚壽命。如果端壓控制值小即艾薩噴槍不插入熔體或插入的很淺，富氧空氣中的氧氣有相當(dāng)一部分直接隨煙氣被抽走，氧的利用率降低；噴槍不插入熔體使富氧空氣直接吹在熔體表面，使表面生成的磁性鐵量大而熔池中下部生成的磁性鐵少，同時(shí)還造成上部熔體飛濺劇烈，下部熔體相對(duì)靜止、很難得到有效的攪動(dòng)。但此時(shí)必須要注意噴濺情況，避免過(guò)大的氣量使噴濺情況加劇，導(dǎo)致加料口、三米過(guò)渡段等處快速粘結(jié)。 ? 一般風(fēng)機(jī)風(fēng)量時(shí)以 步調(diào)整，待風(fēng)機(jī)實(shí)際值達(dá)到理論值時(shí)再做下一次調(diào)整，切忌短時(shí)間大幅度變數(shù)值，給風(fēng)機(jī)帶來(lái)較大沖擊，損壞內(nèi)部元件甚至直接造成風(fēng)機(jī)停機(jī)。通過(guò)對(duì)風(fēng)機(jī)的給氣量進(jìn)行設(shè)定，使整個(gè)富氧空氣量維持在8～ 9Nm3/S之間（小噴槍氣量為 7～ ），滿足熔池熔煉的動(dòng)力學(xué)需要。 噴槍風(fēng)量：包括 ATLAS風(fēng)機(jī)的自然空氣和氧站的氧氣。 噴槍的控制 艾薩爐的噴槍控制的好壞直接關(guān)系到工藝控制的好壞。這些實(shí)際情況也證明了將結(jié)渣牢固粘結(jié)在鍋爐爐壁上的就是鉛、鋅化合物的初始沉積物，加之高投料量產(chǎn)生的高煙塵加快了結(jié)渣的過(guò)程，使整個(gè)結(jié)渣的影響擴(kuò)大。 ? 經(jīng)對(duì)比，主要差別為以下三點(diǎn)：①停產(chǎn)前一個(gè)月 Pb、 Zn總量 %比 8月高了 ％，使結(jié)在鍋爐煙道壁的致密物質(zhì)總量增加；②操作溫度高 ℃ ，有利于高揮發(fā)性的 Pb、Zn化合物進(jìn)入煙道，增加煙道結(jié)渣的可能性；③平均補(bǔ)入硅和二次補(bǔ)入硅都分別比 8月多 ，補(bǔ)入硅的量大意味著制粒的質(zhì)量下降，散狀精礦和硅量增加，增大了煙塵總量。 ? 但是， 2022年 11月，艾薩爐由于煙道系統(tǒng) 2通道連接段結(jié)渣粘結(jié)嚴(yán)重，其橫截面積縮小到原來(lái)面積的 1/3～ 1/2左右，無(wú)法讓艾薩爐正常熔煉產(chǎn)生的煙氣通過(guò)，煙氣從爐頂?shù)募恿峡?、噴槍口大量逸散出?lái)，造成艾薩爐生產(chǎn)環(huán)境惡劣，負(fù)荷由 110t/h被迫降低到 60～ 70t/h，最終導(dǎo)致艾薩爐停產(chǎn)一周進(jìn)行緊急清除結(jié)渣。煙道結(jié)渣在粘結(jié)的過(guò)程中也逐步縮小了煙道的橫截面積，由于總煙氣量沒(méi)有變，造成了煙氣的流速增大，煙塵、煙氣在煙道內(nèi)的停留時(shí)間縮短，同時(shí)由于煙道內(nèi)壁上已粘上一層煙塵，這兩個(gè)原因綜合起來(lái)影響了煙氣與煙道內(nèi)強(qiáng)制循環(huán)的熱交換效果。 ? 由于 Pb、 Zn的化合物多數(shù)是易揮發(fā)物質(zhì)，在艾薩爐強(qiáng)氧化熔煉銅的氣氛中，銅精礦中的Pb、 Zn以化合物揮發(fā)進(jìn)入煙道系統(tǒng)無(wú)法避免。O2 ↑ ? 一部分 2ZnO＋ C＝ 2Zn（氣）＋ CO2 ↑ ? 揮發(fā)進(jìn)煙道中： Zn （氣）＋ 2FeO ＋ O2＝ ZnFe2O4 ? 渣中 ZnO在強(qiáng)氧勢(shì)環(huán)境中與氧化亞鐵發(fā)應(yīng)： ? ZnO＋ 2FeO＋ 189。 ? 銅精礦中 Pb、 Zn雜質(zhì)以硫化物（ ZnS、 PbS）的形式存在；表 2中艾薩爐冰銅里的 Pb和 Zn也是以硫化物的形式存在，考慮到爐內(nèi) 1180℃ 以上的高溫和強(qiáng)氧化氣氛下，原料里的方鉛礦 PbS、閃鋅礦 ZnS必定會(huì)被氧化成氧化物，所以冰銅中的 PbS、 ZnS不是夾帶的物料，而是通過(guò)以下反應(yīng)生成： ? （ MeO）＋ [FeS]＝ [MeS]＋（ FeO） ? 由于 ΔG0FeO的值比 ΔG0MeO更負(fù)， ΔG0MeS值比 ΔG0Fes更負(fù)，反應(yīng)都能較完全地進(jìn)行，從而和銅一起進(jìn)入冰銅中； ? 艾薩爐渣、艾薩余熱煙塵和艾薩電收塵的物相分析中的Pb、 Zn以 ZnFe2O PbSO PbO形式存在，分析為銅精礦入爐后在高溫強(qiáng)氧化作用下 Pb、 Zn發(fā)生如下發(fā)應(yīng)： 3PbS＋ 5O2＝ 2PbO＋ PbSO4 ＋ 2SO2↑ PbSO4＝ PbO＋ SO2 ↑ ＋ 189。 Pb含量 % Zn含量 % Pb質(zhì)量 kg 所占比例 % Zn質(zhì)量kg 所占 比例 % 投入 銅精礦 % 100 100 產(chǎn)出 艾薩爐冰銅 艾薩爐爐渣 艾薩余熱煙塵 105 艾薩電收塵 艾 薩溜槽冷料 酸泥 總產(chǎn)出 Pb、 Zn 不能說(shuō)明去向的 Pb、 Zn 表 6艾薩爐熔煉過(guò)程中 Pb、 Zn元素在各產(chǎn)物中的分配 ? 艾薩強(qiáng)氧化熔煉條件下，原料中的 Pb、Zn主要富集在爐渣和電收塵的煙塵中，爐渣內(nèi) Pb、 Zn分別占投入 Pb、 Zn總量的 %和 %；艾薩余熱煙塵里的 Pb、 Zn分別占投入 Pb、 Zn總量的 %和 %；艾薩電收塵煙塵里的 Pb、 Zn分別占投入 Pb、 Zn總量的 %和 %；其中不能說(shuō)明去向的 Pb、 Zn量分別占投入 Pb、 Zn的 %和%。O2 ↑ ； ? ZnS：難熔物，熔點(diǎn) 1800～ 1900℃ ， 在 1200℃ 時(shí)顯著揮發(fā)，在高溫下易被空氣氧化為 ZnO或 ZnSO4 即 2ZnS＋ 3O2＝ 2ZnO＋ 2SO2 ↑或 ZnS＋ 2O2＝ ZnSO4↑ ； ? ZnO：熔點(diǎn) 1973℃ ,1000℃ 開(kāi)始揮發(fā) ,1400℃ 揮發(fā)激烈； ? ZnSO4：到 600℃ 開(kāi)始離解， 800℃ 時(shí)離解劇烈進(jìn)行，ZnSO4＝ ZnO＋ SO2 ↑ ＋ 189。 Pb、 Zn揮發(fā)進(jìn)入煙道會(huì)粘結(jié)其上，影響煙道的熱交換效率；結(jié)渣嚴(yán)重時(shí)，會(huì)導(dǎo)致整個(gè)煙道截面面積嚴(yán)重縮小，阻礙煙氣的流通； Pb進(jìn)入冰銅中會(huì)影響陽(yáng)極板在電解時(shí)形成不溶性的 PbSO4沉淀，并可進(jìn)一步氧化成 PbO2，覆蓋于陽(yáng)極板表面，妨礙電解液與陽(yáng)極的接觸而使槽電壓升高； ZnS在吹煉的造渣期末期大部分被氧化成 ZnO，反應(yīng)劇烈，最后以硅酸鹽或含鋅鐵橄欖石入渣，當(dāng)含 ZnO高時(shí)，爐渣粘度和熔點(diǎn)會(huì)提高。 As為有毒物質(zhì)，我們所熟知的砒霜既是其的化合物。當(dāng)艾薩爐冰銅品位發(fā)生波動(dòng)時(shí)，要多和調(diào)度、電爐人員溝通，了解電爐的最新品位和放銅情況，同時(shí)對(duì)我們的入爐原料進(jìn)行檢查，以確定是否調(diào)整目標(biāo)品位控制。 ? 所以，艾薩爐控制品位的高低取決于電爐工藝的要求。艾薩爐品位升高或降低，電爐由于爐內(nèi)有存銅，不會(huì)立即表現(xiàn)出明顯的升降，通常會(huì)在 4小時(shí)以后才顯現(xiàn)出來(lái)品位的大幅變化。如果銅、渣分離不好，冰銅樣的表層夾帶部分爐渣，則熒光反饋的品位比實(shí)際品位低，此時(shí)考慮提高品位要慎重。同時(shí)，低品位的冰銅其粘度小，流動(dòng)性好，流速快，使溜槽、水套受到的沖刷將更嚴(yán)重，排放人員的人身安全也會(huì)受到一定威脅。銅面高造成渣和銅的分界面上移，又造成了放爐渣夾帶冰銅，使渣含銅升高。 ? 當(dāng)品位控制偏低時(shí)，直接會(huì)造成冰銅總量增加。艾薩爐品位控制過(guò)高會(huì)導(dǎo)致電爐的冰銅品位高，其性質(zhì)為粘度大、流動(dòng)性較差，放銅困難、銅渣難以分離，渣含銅高，電爐爐后放渣時(shí)冰銅遇水爆炸（即爐后放炮）；再往下一道工序轉(zhuǎn)爐，由于品位高而含硫低，吹煉時(shí)間短，吹煉熱量不足，不能滿足吹煉過(guò)程中加入冷料、冷銅等擴(kuò)大產(chǎn)量的需要；過(guò)高的品位需要氧氣量大，但氧站供應(yīng)的氧氣量有限，這就反而限制了我們的小時(shí)處理量。 冰銅品位的控制 ? 艾薩爐的產(chǎn)物包括冰銅、爐渣、煙塵、煙氣、溜槽冷料等。理論上噴槍插入熔池的深淺也可對(duì)熔池溫度的高低產(chǎn)生局部影響。 ? 如果由于一次配煤量的問(wèn)題造成熔池溫度偏高或者偏低，在冰銅品位許可的情況下可以調(diào)整品位（如一次補(bǔ)煤過(guò)多，導(dǎo)致大部分時(shí)間要壓著氧氣，此時(shí)可適當(dāng)降低品位 ~1個(gè)百分點(diǎn)，降低爐內(nèi)需要