?立體車庫方案選擇及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-文庫吧資料
2025-05-01 13:46本頁面
【正文】 ～)的使用要求。從動(dòng)軸處于非工作狀態(tài)非工作狀態(tài)是指活動(dòng)梁和停車板組成的空間內(nèi)。從動(dòng)軸直徑mm可以滿足要求。計(jì)算當(dāng)車反向進(jìn)入正向情況時(shí)，作用在從動(dòng)軸上的力。m mm（N）Nm（N） Nm。m （N） Nm（N）（4）水平面內(nèi)的彎矩水平面內(nèi)的彎矩為 N（2）求水平面內(nèi)的支反力根據(jù) 得 N（3）垂直面內(nèi)的彎矩垂直面內(nèi)的彎矩為 N圖中，車對(duì)活動(dòng)梁和行車板的作用力；當(dāng)N時(shí)， N N當(dāng)N時(shí)，N N其中，從動(dòng)軸對(duì)活動(dòng)梁和行車板的支承力；活動(dòng)梁和行車板的重力；翻板鉸接處對(duì)于活動(dòng)梁和行車板的支反力；根據(jù)力學(xué)公式 ()得 則 N N N而每側(cè)所受的力為 N N N當(dāng)車重N時(shí)，N N N每側(cè)所受的力為 N N N（1）求垂直面內(nèi)的支反力根據(jù) 得 。、活動(dòng)梁和行車板在車反向進(jìn)入正向開出時(shí)的支反力；根據(jù)公式 得 當(dāng)車重N時(shí)，N N，同軸上的每個(gè)車輪的受力為FF4的一半，即N，N當(dāng)車重N時(shí)，N N，同軸上每個(gè)車輪所受的力為 N N計(jì)算當(dāng)車正向進(jìn)入情況時(shí)，作用在從動(dòng)軸上的力。圖中，所選用車型的重力，N最大負(fù)載時(shí)N；、活動(dòng)梁和行車板對(duì)車的支反力；根據(jù)公式 得 當(dāng)車重N時(shí)，N，N而FF2又將力平分給同一軸上的車輪，所以每個(gè)車輪的所受的力為 N N當(dāng)車重N時(shí)，N N每個(gè)車輪所受的力為 N N 情況2：當(dāng)車反向進(jìn)入，正向退出時(shí)。由于一般的轎車都采用發(fā)動(dòng)機(jī)前置前輪驅(qū)動(dòng)。估取活動(dòng)梁與行車板最大能承受的質(zhì)量為1500kg，即滿載質(zhì)量為1500kg。車型以桑塔納LX為例。m式中，軸上所承受的最大彎矩；從動(dòng)軸上的轉(zhuǎn)矩；折合系數(shù)，認(rèn)為軸上的扭應(yīng)力是脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力取。m。m（5）求合成彎矩合成的彎矩 N（3）計(jì)算垂直面內(nèi)的彎矩垂直面內(nèi)的彎矩 N圖中，靜止時(shí)活動(dòng)梁與行車板作用于從動(dòng)軸上的力；鏈條對(duì)從動(dòng)軸產(chǎn)生的力；、軸承給軸的垂直面和水平面的支反力；（1）求垂直面內(nèi)的支反力按公式 得 N。m；極慣性；軸的長度；則rad滿足要求。合力作用時(shí)，圖中全部符號(hào)含義相等且數(shù)值相等，rad rad因此A，C處的轉(zhuǎn)角為：rad rad，兩值均小于向心球軸承的許用值。轉(zhuǎn)角的計(jì)算依然采用疊加的方法。合力，其中mm，mmN在該力的作用下中間位置的撓度mm，（2）在F2和F180。（1）當(dāng)圓周力單獨(dú)作用時(shí)。m軸的材料選用45鋼調(diào)質(zhì)處理，軸的直徑mm由表查得許用彎曲應(yīng)力MPa，因此在危險(xiǎn)截面處選用mm強(qiáng)度夠用。m由已知條件可知主動(dòng)軸的轉(zhuǎn)矩NmB點(diǎn)合成彎矩： NmC點(diǎn)彎矩： NmA點(diǎn)彎矩： NmB點(diǎn)彎矩： Nm 主動(dòng)軸兩側(cè)鏈輪上的扭矩；N并把梁看作一個(gè)直桿，圖中，從動(dòng)軸對(duì)活動(dòng)梁的支承力；主動(dòng)軸對(duì)活動(dòng)梁的支承力；活動(dòng)梁與行車板的自重；按照公式： ()計(jì)算 解得 N N每一側(cè)軸上的力為 N N首先將主動(dòng)軸簡化。梁的重量可以初步確定，活動(dòng)梁的總成重量約為300kg。 邊長壁厚mm理論重量kg/m截面面積cm2AB150100邊長壁厚mm理論重量kg/m截面面積cm2AB100508040本章主要根據(jù)要設(shè)計(jì)的各項(xiàng)數(shù)據(jù)對(duì)液壓系統(tǒng)部件、傳動(dòng)部件進(jìn)行選擇與計(jì)算，其中主要是對(duì)液壓缸、液壓泵、電動(dòng)機(jī)、減速電機(jī)、鏈條及鏈輪的選擇和計(jì)算，另外通過是上述零部件的選擇確定了軸承的類型及梁的選擇。所以，活動(dòng)梁也采用冷彎矩形空心型鋼。支承梁作為一個(gè)主要支承，要考慮到各個(gè)方向的受力情況，所受力能夠得到有效支撐而不發(fā)生變形和斷裂，但要盡可能減小自身的重量，所以采用冷彎矩形空心型鋼。 停車梁作為主要承重的梁，需要有良好的機(jī)械性能和力學(xué)性能，以及能夠使1其外觀設(shè)計(jì)美觀簡潔。（5）齒側(cè)倒角bamm式中，節(jié)距；（6）齒側(cè)半徑Y(jié)mm（7）齒全寬bfmmm式中，排數(shù)；齒寬；排距 根據(jù)鏈輪的軸徑來選用軸承，考慮到主、從動(dòng)軸可能會(huì)受到軸向力，所以軸承選用既能承受軸向力又能承受徑向力的角接觸球軸承。由于鏈輪的齒數(shù)較少且分度圓直徑較小，所以采用整體式鋼制小鏈輪。鏈條的滾子外徑mm。鏈輪齒數(shù)：小鏈輪齒數(shù)，大鏈輪齒數(shù)。由于鏈輪的中心距較大，所以鏈條的支承采用托板式支承方式，托板上可以襯以軟鋼、塑料或耐油橡膠，滾子可以在其上滾動(dòng)。（5）理論中心距a因，故理論中心距mm，式中，鏈條節(jié)數(shù)；鏈條節(jié)距；鏈輪齒數(shù)。（1）鏈條節(jié)距P鏈條的型號(hào)為08A，所以mm。（3）初定中心距小鏈輪與大鏈輪之間的中心距暫?。?）鏈條節(jié)數(shù)Lp節(jié)式中，、小鏈輪和大鏈輪齒數(shù)；初定中心距；所以取60節(jié)。（2）鏈條節(jié)距由設(shè)計(jì)功率和小鏈輪的轉(zhuǎn)速n1，其節(jié)距mm。（1）傳動(dòng)比計(jì)算傳動(dòng)比按公式計(jì)算，則。m和功率kw，選擇擺線針輪減速機(jī)8085，輸入轉(zhuǎn)速1500r/min，輸出轉(zhuǎn)速43r/min，輸出軸直徑18mm。，該減速機(jī)傳動(dòng)比范圍大、體積小、重量輕、效率高、運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)。估取小鏈輪的分度圓直徑mm，則電動(dòng)機(jī)的扭矩Nm。m。傳遞功率 kw，則設(shè)計(jì)功率為 kw，此功率即為電動(dòng)機(jī)功率。估取大鏈輪的分度圓直徑mm，活動(dòng)梁與停車板的質(zhì)量約為300kg。選用R系列三相異步電動(dòng)機(jī)，型號(hào)額定功率kw滿載時(shí)重量kgY112M6轉(zhuǎn)速r/min電流A效率功率因子940 通過測(cè)量可以初步知道活動(dòng)梁所走的長度約為5000mm。此外泵的流量須大于液壓系統(tǒng)工作時(shí)的最大流量，以保證有足夠的壽命，泵的類型應(yīng)選用內(nèi)嚙合齒輪泵。設(shè)定速度比，已知行程為860mm，令其在30s內(nèi)伸出，則m/sm/s式中，活塞桿伸出的速度（m/s）；活塞桿收回時(shí)的速度（m/s），則下降時(shí)需用的時(shí)間為s。計(jì)算內(nèi)徑按計(jì)算公式 ()式中，理論輸出力(N)；系統(tǒng)壓力(MPa)； ()式中，活塞桿的實(shí)際作用力=7360N；負(fù)載率；取= 液壓缸的總效率；假設(shè)液壓缸的密封采用橡膠圈則1（容積效率）=N缸筒內(nèi)徑 mm取缸徑標(biāo)準(zhǔn)值mm。已知液壓缸輸出的力N，工作壓力P未知，但按照液壓元件手冊(cè)上選取，考慮到負(fù)載的變化，所以選取負(fù)載5KN～～2MPa，故取MPa。解得 N N NN（靜止時(shí)）N（上升時(shí)）每側(cè)受力 N N N N（靜止時(shí)） N（上升時(shí)）當(dāng)液壓缸工作時(shí)，認(rèn)為停車梁處于水平位置，：按公式 計(jì)算 解得 N N作用在每一側(cè)的力分別為 N N計(jì)算耳環(huán)銷軸
公司管理相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1