【正文】 11mb? ? ? ? ?， 相當(dāng)于支座調(diào)幅值為： %? ? （ 3）邊跨跨中彎矩 lx 4 ?221 0. 5 ( 0. 40 9 ) ( ) 0. 08 36 ( )M l g q g q l? ? ? ? ? ?簡支梁跨中彎矩 220 1 ( ) = 0 . 1 2 5 ( )8M g q l g q l? ? ?2 2 2BP0 +M 1 0 . 0 9 0 31 . 0 2 = 1 . 0 2 ( ) ( ) = 0 . 0 8 2 4 ( )2 8 2APMM M g q l g q l g q l? ? ? ? ? ?中 當(dāng) 下調(diào)后 ， B支座截面塑性彎矩 已知 ，超靜定連續(xù)梁的第一跨梁則成為靜定梁 （ 簡支梁 ） ， 在均布荷載 與 共同作用下 ， 根據(jù)第一跨梁靜力平衡條件 ， 相應(yīng)跨內(nèi)最大正彎矩出現(xiàn)在距端支座 處 ， 其值為： maxBM BM39。 例 3?gq ? ? ? ?qgqgg ???? 1 ? ? ? ?qgqgq ???? ? ?qgqgg ????? ? ?qgqq ???? 解：（ 1）折算荷載 折算恒荷載 折算活荷載 （ 2）支座 B彎矩 連續(xù)梁按彈性理論計算，當(dāng)支座 B產(chǎn)生最大負彎矩時，荷載應(yīng)布置在 1， 2， 4跨，故： ? ? ? ? 22 lqglqgM B ??????規(guī)程實際取 39。 邊 跨： 中間跨： 然后 ， 按照選定的跨中彎矩設(shè)計值 ， 由靜力平衡條件 ， 來確定較大跨度的兩端支座彎矩設(shè)計值 ， 再以此支座彎矩設(shè)計值為已知值 ， 重復(fù)上述條件和步驟確定鄰跨的跨中彎矩和相鄰支座的彎矩設(shè)計值 。 ?按塑性理論計算內(nèi)力中幾個問題的說明 跨度值 : 計算跨中彎矩和支座剪力 : 取本跨跨度；計算支座彎矩 : 取相鄰兩跨較大跨度 / 0. 3qg ?公式適用于： 的等跨連續(xù)梁 、 板或相鄰兩跨跨度相差小于 10%的不等跨連續(xù)梁 、 板 。 ⑹繪制連續(xù)梁、板的彎矩和剪力包絡(luò)圖 eM e1MM???（ ）?AB0()1 . 0 22ppMMMM ???013 M?結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力重分布的分析方法具體步驟： ?用彎矩調(diào)幅法計算等跨連續(xù)梁、板內(nèi)力 (1) 等跨連續(xù)梁各跨跨中及支座截面的彎矩設(shè)計值 均布荷載： 間距相同、大小相等的集中荷載： 20mb )( lqgM ?? ?m b 0()M G Q l????M — 彎矩設(shè)計值 — 連續(xù)梁考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩系數(shù)；按表 、 — 沿梁單位長度上的恒荷載設(shè)計值、活荷載設(shè)計值 — 計算跨度 — 集中荷載修正系數(shù) mb?gq0l??為了簡化計算， 也可對各截面均取相同值，跨中中點處作用一個集中荷載，取 2，三分點處作用兩個集中荷載，取 3，四分點處作用有三個集中荷載時，取 4。（注意：簡支梁、板端部作用有調(diào)幅后的塑性彎矩）結(jié)構(gòu)的跨中彎矩應(yīng)取彈性分析所得的最不利彎矩和按下式計算值中的較大者。 0h 0h（ 5） 在可能產(chǎn)生塑性鉸的區(qū)段 ， 考慮彎矩調(diào)幅后 ， 連續(xù)梁下列區(qū)段內(nèi)按 《 規(guī)范 》 算得的箍筋用量 ， 一般應(yīng)增大 20％ ， 增大的范圍為：對于集中荷載 ， 取支座邊至最近一個集中荷載之間的區(qū)段；對于均布荷載 ， 取支座邊至距支座邊 的區(qū)段 ( 為截面的有效高度 )； s v csvyv0 .0 3Afb s f? ??（ 6） 應(yīng)在可能產(chǎn)生塑性鉸的區(qū)段適當(dāng)增加箍筋數(shù)量 受剪配箍率： （ 防斜拉 ） （ 7） 必須滿足正常使用階段變形及裂縫寬度的要求 ， 經(jīng)彎矩調(diào)幅后 ， 構(gòu)件在正常使用階段不應(yīng)出現(xiàn)塑性鉸； （ 8） 不等跨連續(xù)梁 、 板各跨中截面的彎矩不宜調(diào)整 。 ？課堂練習(xí) 229 .61 2 .322%uukuupMqlMql?????應(yīng)用彎矩調(diào)幅法的一般原則： AB00() 1 . 0 22pppMM MM? ???(1)鋼筋宜采用 HRB335級和 HRB400級熱軋帶肋鋼筋，也可采用 HPB235級和 RRB400級熱軋光面鋼筋，混凝土強度等級宜在 C20～ C45范圍內(nèi)選用； ?(4)調(diào)整后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力必須滿足靜力平衡條件： ??(2) 一般不宜超過 ， 不等跨連續(xù)梁 、 板不宜超過 ； ??(3) 不應(yīng)超過 ， 不宜小于 ； 且不小于按彈性方法求得的考慮荷載最不利布置的跨中最大彎矩，同時，連續(xù)梁、板各控制截面的彎矩值不宜小于簡支梁跨中彎矩值的 1/3。 跨中截面極限彎矩 (正 )為Mu。39。 l0 l0 1 F 1 F l0/2 l0/2 A B A MB= M1= 彈性方法 ?MB= 調(diào)幅彎矩 M1 ? =+= MB?= ? M1? M0 調(diào)幅后的彎矩 % 39。 aM— 調(diào)整后的彎矩設(shè)計值 eM — 按彈性方法算得的彎矩設(shè)計值 ? 彎矩調(diào)幅法通常是對彎矩較大的截面進行調(diào)整 ， 然后按調(diào)整后的內(nèi)力進行截面設(shè)計和配筋 ， 是一種實用設(shè)計方法 。 ?鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的塑性鉸的特性 a)只能沿彎矩作用方向 ， 繞不斷上升的中和軸發(fā)生單向轉(zhuǎn)動 ，而不像普通鉸那樣可沿任意方向轉(zhuǎn)動； b)只能在受拉區(qū)鋼筋開始屈服到受壓區(qū)混凝土壓壞的荷載范圍內(nèi)轉(zhuǎn)動 ， 而不像普通鉸那樣自始至終都可以轉(zhuǎn)動； c)在轉(zhuǎn)動的同時 ， 能承擔(dān)一定的彎矩 ， 其值為： My≤M≤Mu ?截面彎矩調(diào)整的幅度： ea1MM????所謂彎矩調(diào)幅法 ， 就是對結(jié)構(gòu)按彈性方法所求得的彎矩值進行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整 (降低 )， 以考慮結(jié)構(gòu)非彈性變形所引起的內(nèi)力重分布 。 考慮結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布 ， 建立彈塑性的內(nèi)力計算方法 ， 不僅 可以使結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析與截面設(shè)計相協(xié)調(diào) ， 使設(shè)計更為合理 ， 而且 ： ? 能夠正確計算結(jié)構(gòu)承載力和驗算使用階段的變形與裂縫； ? 可以使結(jié)構(gòu)在破壞時有較多的截面達到極限承載力 ， 充分發(fā)揮結(jié)構(gòu)的潛力 ， 更有效地節(jié)約材料； ? 利用結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布現(xiàn)象 ， 可以合理調(diào)整鋼筋布置 ， 緩解支座鋼筋擁擠現(xiàn)象 ， 簡化配筋構(gòu)造 ， 方便混凝土澆搗 ，提高施工效率和質(zhì)量； ? 根據(jù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布現(xiàn)象 ， 在一定條件下可以人為控制結(jié)構(gòu)中的彎矩分布 ， 從而使設(shè)計得以簡化 。 配筋率過大 ，難以形成塑性鉸或出現(xiàn)的塑性鉸轉(zhuǎn)動能力不足 ， 不能保證結(jié)構(gòu)實現(xiàn)完全的內(nèi)力重分布；過小則會使結(jié)構(gòu)承載力過早達到極限 。 ② 不完全的內(nèi)力重分布： 塑性鉸轉(zhuǎn)動過程中出現(xiàn)混凝土被壓碎 ， 結(jié)構(gòu)尚未變成幾何可變體系 。 ?連續(xù)梁板考慮內(nèi)力重分布的內(nèi)力計算：對 承載力計算是指第二階段；對 裂縫驗算 是指第一階段 。 I. 開裂到出現(xiàn)第一個塑性鉸； II. 第一個塑性鉸到結(jié)構(gòu)破壞 。 無多余約束幾何不變 幾何可變 幾何可變 塑性鉸先在支座處出現(xiàn)： 塑性鉸先在跨中出現(xiàn)： 塑性鉸先在支座處出現(xiàn)對結(jié)構(gòu)更有利 塑性鉸出現(xiàn)的順序?qū)Y(jié)構(gòu)的影響： 、板的塑性內(nèi)力重分布 混凝土結(jié)構(gòu)由于剛度比值改變或出現(xiàn)塑性鉸 ， 引起結(jié)構(gòu)計算簡圖變化 ， 從而使結(jié)構(gòu)內(nèi)力不再服從彈性理論的內(nèi)力分布規(guī)律的現(xiàn)象 ， 稱為 塑性內(nèi)力重分布 或內(nèi)力重分布 超靜定結(jié)構(gòu)存在多余聯(lián)系，其內(nèi)力是按剛度分配的。 塑性鉸的位置 ?連續(xù)梁 、 板結(jié)構(gòu)：塑性鉸一般出現(xiàn)在 支座和跨中截面 。（具體數(shù)值計算略） : 建筑平面 結(jié)構(gòu)平面 整體式單向板梁板梁板結(jié)構(gòu) —— 考慮內(nèi)力重分布的塑性理論分析 在鋼筋屈服截面，從鋼筋屈服到達到極限承載力，截面在外彎矩增加很小的情況下產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動，表現(xiàn)得猶如一個能夠轉(zhuǎn)動的鉸，稱為“ 塑性鉸 ” 。 例 2 ： 已知某單向現(xiàn)澆板建筑布置如下圖示 ， 板厚均為100mm， 板上作用活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=2KN/m2， 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 G=， 試按照彈性計算方法確定板 2的跨中最大彎矩和 2軸線處支座最大彎矩 。 ?將幾種荷載組合下的彎矩圖匯總與同一個坐標(biāo)下 ， 繪出彎矩圖的外包線 。 例 1 ?繪制彎矩包絡(luò)圖的步驟： ?列出恒荷載及其與各種可能的最不利活荷載布置的組合 。 在均布及三角形荷載作用下： 在集中荷載作用下： 221 0 2 0M k g l k q l??3 0 4 0V k g l k q l??5 0 6 0M k Gl k Ql??78V k G k Q??內(nèi)力包絡(luò)圖 ?將同一結(jié)構(gòu)在各種荷載的最不利組合作用下的內(nèi)力圖 (彎矩圖或剪力圖 )疊畫在同一張圖上，其 外包線 所形成的圖形稱為內(nèi)力包絡(luò)圖。 ?按彈性理論分析結(jié)構(gòu)內(nèi)力 ： 混凝土為彈性體； 結(jié)構(gòu)荷載與內(nèi)力、荷載與變形、內(nèi)力與變形均成線性關(guān)系。 ? 研究方法 :依據(jù)結(jié)構(gòu)的彈性變形曲線 活荷載的最不利布置規(guī)律： (a)支座截面最大負彎矩 ， 在左右二跨布置 ， 然后隔跨布置； (b)跨內(nèi)截面最大正彎矩時 ， 在該跨布置 ， 然后隔跨布置； (c)跨內(nèi)最大負彎矩時 ， 該跨不布置 ， 在鄰跨布置 ， 然后隔跨布置； (d)中間跨支座最大剪力時 ， 活荷載布置與 (a)相同； (e)邊跨支座截面最大建立 ， 活載布置與 (b)相同 。 而活荷載作用于結(jié)構(gòu)上的位置是變化的 ， 因而產(chǎn)生的內(nèi)力也是變化的 。 荷載的不利布置是指可得到某截面的最大內(nèi)力 (絕對值 )的荷載布置 。 抗力： 由結(jié)構(gòu)構(gòu)件自身的屬性（截面大小、混凝土等級、鋼筋配置），按照混凝土設(shè)計原理求得的截面承載力。 包括跨中最大正彎矩 、 跨中最大負彎矩 （ 絕對值 ） 、 支座最大負彎矩 （ 絕對值 ） 、 支座最大剪力 。 ? 如何確定 ？？ 取決于結(jié)構(gòu)截面的內(nèi)力與抗力的比值 （ M/Mu） ， 比值最大者的截面即為控制截面 。 ? 當(dāng)結(jié)構(gòu)實際跨數(shù)多于五跨時，可以按五跨進行內(nèi)力計算；