【正文】 （ a）三角形分布荷載 （ b）梯形分布荷載 ！注意： 由固端彎距求梁 跨中彎距、支座處剪力值 時，不能按等效分布荷載來計算；此時需要根據(jù)各跨的實際分布荷載（原有荷載形式）按平衡條件來計算。 ?（ 2） 按塑性理論計算時： 配筋應符合內(nèi)力計算的假定 板的跨內(nèi)及支座截面鋼筋通常均勻布置 。 —— 沿樓板邊緣方向的計算跨度 —— 垂直于樓板邊緣方向的計算跨度 bl0l0101 501。39。 練習 解：塑性鉸線分別沿四周和各角點與板中心點的連線延伸 ， 設支座處塑性鉸的相對轉(zhuǎn)動角度為 θ， 相對轉(zhuǎn)角上所作的內(nèi)功分別為： 支座塑性鉸線 U1=4 ， 斜向塑性鉸線 U2=4 (mθa/2+mθa/2) 所有塑性鉸線所作的內(nèi)功 ： U=10maθ 外功 ： W=Puθa/2 所以 ， 解得 Pu=20m 假定雙向板的破壞圖示 虛功原理求極限荷載 發(fā)生虛位移 ? 塑性鉸線 ⑤ 塑性鉸線法的基本方程 —— （以均布荷載作用下的四邊支承雙向板為例） 為簡化計算 ， 近似假定：斜向塑性鉸線與板邊的夾角為 45176。 ?各板塊的彈性變形遠小于塑性鉸處的變形，可忽略不計，即將 各板塊視為剛性 ，整個板的變形都集中在塑性鉸線上，破壞時各板塊都繞塑性鉸線轉(zhuǎn)動； ?板在理論上存在 多種 可能的塑性鉸線形式，但只有相應于極限荷載為 最小 的塑性鉸線形式才是最危險的； ?塑性鉸線上 只存在 一定值的極限彎矩，其它內(nèi)力可認為等于零。 ? 上限定理： 結(jié)構出現(xiàn)足夠多的塑性鉸 形成破壞機構 ，各塑性鉸處的彎矩等于屈服彎矩，且滿足邊界條件，若塑性鉸對于位移的微小增量所作的內(nèi)功等于給定外荷載對此位移的微小增量所作的外功，則此荷載為實際承載能力的上限。 ? 計算方法 ：極限平衡法（塑性鉸線法）、機動法、條帶法等。 兩種荷載 作用下的 彎矩 疊加 ， 即得跨中最大彎矩 。 思想： 確定結(jié)構的控制截面 （ 支座 、 跨中截面 ） ；確定結(jié)構控制截面產(chǎn)生最危險內(nèi)力時的最不利荷載組合 。 ?四邊固定； ① 單塊雙向板的內(nèi)力計算 201)( plM ?? 表中的系數(shù)單位板寬內(nèi)的彎矩 均布荷載 短跨方向的計算跨度，計算同單向板 泊松比 ?=0時的數(shù)值 （詳見 P288附錄 8） 。 3） 梁側(cè)的縱向構造鋼筋 ： （ 1） 正截面受彎承載力計算 （ 2） 斜截面受剪承載力計算 （ 3） 受力鋼筋的彎起和截斷 （ 按彎矩包絡圖確定 ） （ 4） 主梁在砌體墻上的支承 長度 a≥ 370mm （ 5） 截面有效高度： （ 6） 附加橫向鋼筋 附加箍筋（宜優(yōu)先選用） 附加吊筋 ?主梁的截面設計與構造要求 單排鋼筋時 h0= h — (55～ 60)mm 雙排鋼筋時 h0＝ h — (80～ 90)mm 主梁支座處的截面有效高度 附加橫向鋼筋布置 末端水平段長度在受拉區(qū)不應小于 20d， 在受壓區(qū)不應小于 10d 主次梁高度差，若過小， s宜適當增大 附加箍筋和吊筋的總截面面積按下式計算： 2 siny s b y v s vF f A m n f A?? ? ? ?F —— 由次梁傳遞的集中力設計值 ； —— 附加吊筋的抗拉強度設計值 ； —— 附加箍筋的抗拉強度設計值 ； —— 一根附加吊筋的截面面積 ； —— 附加單肢箍筋的截面面積； n —— 在同一截面內(nèi)附加箍筋的肢數(shù) ； m —— 附加箍筋的排數(shù)； —— 附加吊筋與梁軸線間的夾角，一 般為 45176。 次梁彎起式配筋 由于混凝土收縮量的增大，在梁的側(cè)面產(chǎn)生收縮裂縫的現(xiàn)象時有發(fā)生。 ?板的溫度 、 收縮鋼筋： 在溫度 、 收縮應力較大的現(xiàn)澆板區(qū)域內(nèi) ， 鋼筋間距宜取為 150— 200mm， 并應在板的未配筋表面布置溫度收縮鋼筋 。 垂直于主梁的附加負鋼筋 數(shù)量：沿主梁方向每米不少于 5根 ， 直徑不宜小于 8㎜ ， 且單位長度內(nèi)的總截面面積不宜小于板中單位寬度內(nèi)受力鋼筋截面面積的 1/3。 彎起鋼筋直徑不宜小于 12mm， 且每方向不宜少于 3根 。 當 q / g≤3 時， a=ln /4 當 q / g＞ 3時， a=ln /3 板在砌體墻上支承長度不宜小于 120㎜ ，并大于板厚 h 伸入支座的跨中正彎矩鋼筋，間距不應大于 400㎜且截面積不得少于受力筋的 1/3, 下部縱向受力鋼筋伸入支座的錨固長度不應小于 度、收縮應力較大時 ,伸入支座的錨固長度宜適當增加。 ?因此，對于中間跨的跨中截面及中間支座，可按計算所得彎矩減少 20%。 ?因支座不能自由移動 ， 則使板在豎向荷載作用產(chǎn)生橫向推力 （ 稱為薄膜力 ） ， 此推力將使板的內(nèi)力有所降低（ 在板面荷載作用下 ， 板對次梁產(chǎn)生主動水平推力 ） 。39。 2200( ) ( )2 0 1 6g q l g q lM????2200( ) ( )1 4 1 1g q l g q lM????有一承受均布荷載的五跨等跨連續(xù)梁 ， 兩端擱置在墻上 ，其活荷載與恒荷載之比 q／ g＝ 3， 用調(diào)幅法確定各跨的跨中和支座截面的彎矩設計值 。 ?（ 2）等跨連續(xù)梁的剪力設計值 nvb )( lqgV ?? ?)(vb QGnV ?? ?均布荷載： 間距相同、大小相等的集中荷載： （ 3）等跨連續(xù)單向板，各跨跨中及支座截面的彎矩設計值 2m p 0()M g q l???均布荷載： — 考慮塑性內(nèi)力重分布的剪力系數(shù) — 跨內(nèi)集中荷載的個數(shù) — 連續(xù)板考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩系數(shù) vb?nmp?次梁對板、主梁對次梁的轉(zhuǎn)動約束作用，以及活荷載的不利布置等因素，在按彎矩調(diào)幅法分析結(jié)構時均已考慮 。 ⑴按彈性理論計算連續(xù)梁、板在各種最不利荷載組合時結(jié)構支座截面的彎矩最大值 ⑵采用調(diào)幅系數(shù) 降低各支座截面彎矩，彎矩設計值 : ⑶結(jié)構支座截面塑性鉸的塑性彎矩值確定之后，超靜定連續(xù)梁、板結(jié)構內(nèi)力計算就可轉(zhuǎn)化為多跨簡支梁、板結(jié)構的內(nèi)力計算。 B支座截面彎矩 （ 負 ） 為 ， 試求： （ 1） 按彈性理論計算此梁所能承受的均布荷載 quk； （ 2） 按塑性內(nèi)力重分布理論計算此梁所能承受的極限均布荷載 qup （ 3） 在 qup作用下 B支座的調(diào)幅是多少 。 ?????BBB M MM?000001 439。 截面的彎矩調(diào)整幅度用 彎矩調(diào)幅系數(shù) β 來表示 。 內(nèi)力重分布的程度： —— 主要取決于塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力 針對混凝土結(jié)構的實際情況 ， 在設計中應如何處理 ？？ 采用考慮內(nèi)力重分布的塑性理論分析方法 ！！ 如何做到 “ 考慮內(nèi)力重分布 ” ？？ 采用 彎矩調(diào)幅法 進行內(nèi)力計算 ?。? ?“ 考慮內(nèi)力重分布的塑性理論分析法 ” 的應用 混凝土超靜定結(jié)構：混凝土非彈性變形 、 裂縫的出現(xiàn)和開展 、鋼筋的滑移和屈服 、 塑性鉸的形成和轉(zhuǎn)動等因素的影響 ，結(jié)構構件剛度在各受力階段不斷變化 。 內(nèi)力重分布過程 (從裂縫產(chǎn)生到結(jié)構破壞的整個過程 )： ① 完全的內(nèi)力重分布： 已出現(xiàn)的塑性鉸都具有足夠的轉(zhuǎn)動能力 ， 能夠保證最后一個使結(jié)構成為幾何可變體系的塑性鉸的形成 。 材料進入彈塑性階段 ， 產(chǎn)生塑性鉸 ， 改變結(jié)構的剛度 ， 引起結(jié)構計算簡圖變化 。 適筋梁 （ plastic hinge） 塑性鉸 塑性彎矩 塑性鉸與理想鉸的比較 ?理想鉸是一種機械裝置 ， 而塑性鉸的轉(zhuǎn)動則是受拉鋼筋和受壓區(qū)混凝土的塑性變形 、 受拉區(qū)混凝土裂縫開展的結(jié)果； ?理想鉸不能傳遞彎矩 ， 塑性鉸則可傳遞一定數(shù)值的塑性彎矩； ?理想鉸為雙向鉸 ， 塑性鉸為單向鉸； ?理想鉸集中于一點 ， 而塑性鉸有一定長度 （ 約 （ 1~）h） 。 ？ 練習：分析以下兩跨連續(xù)梁的彎矩包絡圖 彈性分析存在的問題： ?確定計算簡圖后各截面內(nèi)力分布規(guī)律不變化； ?某一截面的內(nèi)力達到其內(nèi)力設計值時，就認為整個結(jié)構達到其承載力。 ?內(nèi)力包絡圖反映出各截面可能產(chǎn)生的最大內(nèi)力值，是設計時 選擇截面 和 布置鋼筋 的依據(jù)。 荷載不同布置時連續(xù)梁的剪力圖 一般地， N跨連續(xù)梁、板有 N+1種最不利荷載組合。 ? 但恒荷載是永久荷載 ， 且滿布在結(jié)構上 ， 故在結(jié)構中產(chǎn)生的內(nèi)力是不變的 。 內(nèi)力： 結(jié)構在外力作用下，其內(nèi)部產(chǎn)生的力，利用結(jié)構力學求得。 ?結(jié)構最不利荷載組合 ： 對結(jié)構設計起控制作用的截面 。 ?計算跨度的取值原則 ： （ 1）中間跨取支承中心線之間的距離； （ 2）邊跨與支承情況有關。=q/2 連續(xù)梁 g39。 因此 ， 板或次梁在支承處的轉(zhuǎn)動主要是由 活荷載 的不均勻布置產(chǎn)生 。 為使板的內(nèi)力計算值更接近于實際 ， 需對其進行適當?shù)恼{(diào)整 。 如果板或梁支承在墻上時 ， 這種假定是正確的 。 次梁 板 主梁 板的負荷面積 主梁集中荷載的負荷面積 次梁的負荷面積 次梁 主梁 柱 1m 次梁的 間距 ?結(jié)構的計算簡圖 ?結(jié)構計算單元 ?結(jié)構支承條件與折減荷載 ?結(jié)構計算跨度 ?結(jié)構計算跨數(shù) 結(jié)構計算簡圖： 計算模型：結(jié)構計算單元、支承條件、計算跨度和跨數(shù) 荷載圖示：荷載單元、荷載性質(zhì)和形式、荷載位置及數(shù)值 ① 板：與荷載計算單元相同 —— 1m寬的矩形截面板 ② 次梁：取翼緣寬度為次梁間距的 T形截面帶 ③ 主梁：取翼緣寬度為主梁間距的 T形截面帶 ?結(jié)構計算單元 結(jié)構支承條件： ① 支承在磚柱和墻上 當整體式梁板結(jié)構的板、次梁或主梁支承在磚柱或墻上時，結(jié)構之間均可視為鉸支座，磚柱、墻對它們的嵌固作用比較小，可以在 構造設計中 予以考慮。 ? 次梁： 除承受結(jié)構自重、抹灰荷載外，還要承受板傳來的荷載。 單向板梁板結(jié)構尺寸建議如下： ① 單向板的經(jīng)濟跨度一般為 23m；次梁的經(jīng)濟跨度一般為 46m；主梁的經(jīng)濟跨度一般為 58m。 ?結(jié)構布置及確定基本尺寸 ?結(jié)構布置 ?梁板基本尺寸 ?結(jié)構布置