【正文】 (+)AB左AB右BC左BC右CD左CD右注：彎矩均為梁端截面彎矩值，單位kNm，剪力的單位為kN。m，剪力的單位為kN。m，剪力的單位為kN。m，剪力的單位為kN。m，剪力的單位為kN。各內(nèi)力組合見(jiàn)表2—16～表2—29。 一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層，、下端的不利情況配置。對(duì)于框架梁，其梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整： 式中 V梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值； 梁的凈跨； VGb 梁在重力荷載代表值作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值； VGb＝） 、 分別為梁左、右截面逆時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值； 梁端增大系數(shù)。為了簡(jiǎn)化起見(jiàn)，也可采用軸線內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點(diǎn)。梁支座邊緣的內(nèi)力值： 柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。當(dāng)有地震作用時(shí)，應(yīng)分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合、由永久荷載效應(yīng)控制的組合及重力荷載代表值與地震作用組合，并比較三種組合的內(nèi)力，取最不利者。m⑸彎矩分配： BC跨：Vlk =⑹不平衡彎矩分配：⑺重力荷載作用下剪力圖、彎矩圖、軸力圖見(jiàn)圖2121214所示⑻軸力計(jì)算圖212重力荷載作用下剪力圖圖213重力荷載作用下彎矩圖圖214重力荷載作用下軸力圖 內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。m=m=ql2 /12=m⑷由均布荷載代表值在樓面處引起的固端彎矩=ql2 /12=m = kNm=ql2 /12=m梁端剪力：AB跨：=(+)/= kN =(+)/= =(+ =(+)/= kNBC跨：=2 =2 =2 =2軸力計(jì)算：計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2—12 表212軸力計(jì)算結(jié)果層A軸（kN）B軸（kN）C軸（kN）D軸（kN）4321 框架地震內(nèi)力計(jì)算前面已將各層柱的總D值及每一柱的D值給出，框架柱的水平剪力：表2—13橫向水平地震作用下A軸框架柱剪力和柱端彎矩的計(jì)算層Vi（kN）DA（kN/m）∑D （kN/m）Vij（kN）Mc上Mc下Mb總45816359544358163595442581635954413611204684表2—14橫向水平地震作用下B軸框架柱剪力和柱端彎矩的計(jì)算層Vi （kN）B（kN/m）∑D （kN/m）Vij（kN）Mc上Mc下Mb左Mb右49600359544396003595442960035954414893204684 表2—15橫向水平地震作用下框架柱軸力與梁端剪力層梁端剪力柱軸力AB跨VbABBC跨VbBCCD跨VbCDA軸NcAB軸C軸D軸NcDVbABVbBCNcBVbBC VbCDNcC4314714722701443. 重力荷載代表值計(jì)算⑴作用于屋面處均布重力荷載代表值計(jì)算=+(+)==+5/82= kN/m= +(+)=⑵作用于樓面處均布重力荷載代表值計(jì)算=+(+)==+65/82= kN/m=+(+)=⑶由均布荷載代表值在樓面處引起的固端彎矩=ql2 /12=m == kNm == kNm == kN表211各柱水平剪力的計(jì)算層Vi（kN）DijADijBDijCDijD∑DVij（kN）4104104104104104310410410410410421041041041041041104104104104104柱端彎矩上層柱： 底層柱： 梁端彎矩邊柱： . 中柱： =（+）= kN⑵計(jì)算步驟：① 計(jì)算柱子抗側(cè)移剛度dij。m 活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的剪力圖、彎矩圖、軸力圖如圖2210及211； 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力用反彎點(diǎn)法計(jì)算。m = /3= 恒載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的彎矩圖、剪力圖、軸力圖如圖227及28；圖29活荷載作用下剪力圖 圖210活荷載作用下彎矩圖圖211活荷載作用下軸力圖 活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算活載作用下的固端彎矩：= /12= kNm = kNm = kNm = kNm = kN 恒載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算奇數(shù)跨對(duì)稱結(jié)構(gòu)在對(duì)稱荷載作用下，取半邊結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算。上層柱間的傳遞系數(shù)取為1/3,其他桿件的傳遞系數(shù)仍為1/2。分層法的基本假定：⑴梁上荷載僅在該梁上及與其相連的上下柱上產(chǎn)生內(nèi)力，在其他層梁及柱上產(chǎn)生的內(nèi)力可忽略不及；⑵豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的水平位移可忽略不計(jì)。===由于,故式中 r —衰減系數(shù)， 2 阻尼調(diào)整系數(shù)，除有專門規(guī)定外，相應(yīng)的2=縱向影響系數(shù)：1=（Tg/T1） =（） =，需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，頂部附加地震作用系數(shù)：對(duì)于多質(zhì)點(diǎn)體系，結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：=1== kN =n== kNFi=(GiHi/∑GiHi)(1 n)== kN質(zhì)點(diǎn)i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，樓層地震力及樓層層間位移的計(jì)算過(guò)程如下表：表29Fi，Vi和△i的計(jì)算層Gi(kN)Hi (m)GiHi∑GiHiFi (kN)Vi∑Di4359544335954421035954120468樓層最大位移與樓層層高之比i/h=1/550,滿足位移要求。①用假想頂點(diǎn)位移計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周期現(xiàn)列表計(jì)算假想頂點(diǎn)位移表27假想頂點(diǎn)位移計(jì)算結(jié)果層次Gi(kN)∑Gi(kN)∑D （kN/m）△i(m)i(m)4359544335954423595441204684結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù)=，則結(jié)構(gòu)的基本自振周期為T1= = s②用能量法計(jì)算結(jié)構(gòu)的基本自振周期表28 能量法計(jì)算結(jié)果層次 (kN)∑D （kN/m） (m) 24359544335954423595441204684∑將數(shù)字代入上述公式得: T1=③用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周期T1=+ /=+ /= s本次計(jì)算取T1= s(2) 多遇水平地震作用計(jì)算由于該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場(chǎng)地土為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第二組。1) 屋面處的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算女兒墻的重力荷載代表值的計(jì)算女兒墻=（+）2= kN屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層自重標(biāo)準(zhǔn)值：屋面板==柱=4825（）=774 kN梁=25（）[（）64+（）8+（）42+（ ）4]+25（）（）12= kN頂層的墻重：墻 =（）6+（）+（）= kN頂層=女兒墻+屋面板+梁+柱+墻=10469kN2）其余各層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 墻= kN 樓面板== kN 走廊== kN 梁=1668kN 柱=4825（）= kN 標(biāo)準(zhǔn)層=墻+樓面板+走廊+梁+柱= kN3）底層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 墻=（+）/() =樓板= kN柱= kN底層=樓板+梁+柱+墻= kN4）屋頂雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 === kN5）樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算 =qs+ =（）+= kN6）總重力荷載代表值的計(jì)算 屋面處： =屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 =+= kN 樓面處：=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 =8944.+= kN（2）框架柱抗側(cè)移剛度D和結(jié)構(gòu)基本自振周期計(jì)算 1）橫向D值的計(jì)算 表22和表23中已將各層每一柱的D值求出，各層柱的總D值計(jì)算見(jiàn)表25和表26。 水平地震作用計(jì)算該建筑物的高度 40m，以剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度+均勻分布，故可采用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。表24 風(fēng)荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比計(jì)算 層次Wj/kNVj/kN∑D△△/h四299621/6429三299621/2500二299621/1605一170571/652側(cè)移驗(yàn)算：由表24可知，對(duì)于框架結(jié)構(gòu)，樓層層間最大位移與層高之比的限值為1/550。頂點(diǎn)側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。表22 橫向24層D值的計(jì)算構(gòu)件名稱I=∑i b/2 i c= I /(2+ i)D=i c12/h2A軸稱5618B軸稱9600C軸稱9553D軸稱5191∑D=29962kN/m表23 橫向底層D值的計(jì)算構(gòu)件名稱i=∑ib/2ic=(+ i)/(2+ i)D= ic12/h2A軸柱3611B軸柱4893C軸柱5092D軸柱3461∑D=17057kN/m水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計(jì)算： 式中 ——第j層的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值；——第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和；△——第j層的層間側(cè)移。屋面板傳給梁的荷載:圖25板傳荷載圖恒載: (12+) = kN/m (12+) = kN/m活載：(12+) = kN/m(12+)= kN/m樓面板傳給梁的荷載：恒載: (12+) = kN/m (12+)= kN/m (12+) = kN/m(12+)= kN/m梁自重標(biāo)準(zhǔn)值 kN/mA B軸間框架梁均布荷載為：屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載=+= 活載=板傳荷載= 樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 活載=板傳荷載=2)BC軸間框架梁屋面板傳給梁的荷載：恒載：5/82=活載: 5/8= kN/m樓面板傳給梁的荷載: 恒載：5/82= kN/m活載: 45/8=6 kN/m梁自重標(biāo)準(zhǔn)值 kN/mB C軸間框架均布荷載為：屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 活載=板傳荷載= kN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= kN/m 活載=板傳荷載=6 kN/m3)A軸柱縱向集中荷載的計(jì)算頂層柱女兒墻自重：（做法：墻高650mm,100mm的混凝土壓頂）18+25+(2+) = kN/m頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載 =+()+5/8= kN頂層柱活載=板傳活載 =5/8+5/8= kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=()+()+5/8+5/8= kN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載= kN基礎(chǔ)頂面恒載=底層外縱墻自重+基礎(chǔ)梁自重=()+5/8+ = kN4)B軸柱縱向集中荷載的計(jì)算頂層柱恒載=板傳活載+梁