【正文】 體通過的截面積，從而降低了風速。 從兩個圖的對比可以看出，在外觀結構上兩者基本上沒有多大的差別，后者的核心技術就在與它在中部開設了導流口，并設有反射屏。嚴格密封對保證一定選粉收集的效率是很主要的。當負壓操作時，軸心處的負壓值將更大。由于氣流旋轉原因，使旋風筒內壓強越接近軸心越低。這就是旋風筒內的二次飛揚現象成因。在內旋流開始形成的時候，由于內、外兩旋轉氣流相互干擾形成渦流。當料粒一進入濃集區(qū)后由于塵粒之間與筒壁之間的碰撞，逐漸失去 慣性力并受重力影響而沿壁面旋轉下落，與氣流逐漸分離，經排灰口流入下部外錐內，經細粉出口排出。含塵氣旋轉運動過程中，產生很大的離心力。內圓筒與排灰口中心在一條直線上。 FXS900 組合式選粉機總體及雙出風口分離器設計 12 3 雙出風口旋風分離器設計 旋風分離器工作原理 如圖示，下面兩圖分別為普通單出風口分離器和雙出風口分離器的結構示意圖 1－上出風口； 2－蝸角區(qū)； 3－筒體； 4－下錐； 5－細粉出口； 6進風口 圖 31 單出風口旋風分離器 圖 31 所示的傳統(tǒng)單出風口旋風分離器的基本結構 是由 4 錐型外筒、 6 進氣管、1 排氣管（內圓筒）和 2 圓柱筒組成。但維修困難，易損件多，價格高，油耗大，制造復雜。轉子部件主要包括渦流調整葉片、導向葉片和撒料盤。 本部分的設計是該課題的一大重要的任務，也是該課題的核心技術。 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2022 11 選擇減速機 a 傳動裝置總傳動比 1320 3 .2 2 7409mwni n? ? ? (211) b減速機型號： B CFL 6512I i= 因此電動機實際轉速為 1320～ 雙出風口旋風筒的方案設計 雙出風口旋風筒的設計是以本院倪文龍教授的“雙出風口旋風分離 器的研究與應用”的理論為依據而設計出來的。所以需用功率 P0的計算式為： 2 300() D af a e aQVP k P P C r V A k W? ?? ?? ? ?? ?? ?? ? ? ? ? ? ? ?????????????? ? ? ? ? ? ? ? （ 29） 代入數據：得 2 30 6 5 2 1 . 5 2 0 . 1 8[ ( 3 1 . 2 ) 3 2 1 . 5 2 ] 2 57 2 0 0 2 0 0 0P k w?? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ??????? 電動機功率的確定 由參考資料 [3]公式（ 74）： 01 PPa ???? (210) 式中 : β —— 電動機的儲備系數，取β =； η —— 傳動裝置的機械效率，由表 79 取η =。因此 選粉機的實際功率 P0可以按下式計算： 0 ()DfP k P P kW? ? ??????? 式中： K— 選粉機動力系數， K＞ 1， K 值應該從實際選粉機運轉功率反求得出。由此選粉機的運行功率為： 2 300 . 1 8 ()7 2 0 0 2 0 0 0D af a e aQVP P P C r A V? ? ? ? ? （ 28） 選粉機在實際運轉時還有機械摩擦消耗，如軸承和軸封的摩擦損失、轉子和導向葉之間的圓盤氣阻磨損等。 高效選粉機實際計算求得的 Re 一般＞ 1 105 。r e r eeC R CR R? ? ? ? ? 1000Re100000,Cr=。 根據流體力學，顆粒的繞流阻力系數 Cr與 Re之間有如下關系： FXS900 組合式選粉機總體及雙出風口分離器設計 10 e 2 4 1 3R 2 , 。轉子葉片切割料幕時，相對速度 Ve近似于 Va。其一是撒料，可按每小時喂料量從撒料盤上水平零速，達到最大滑離速度的動能來計算： 2 2 21 1 1 0 0 0 12 3 6 0 0 2 3 6 0 0 1 0 2 7 2 0 0f a a amQP V V Q Vg ?? ? ??? （ 2－ 5） 式中： fP — 撒料功率， Kw Q — 撒料量， t/h（如上喂料則 Q 等于喂料量，下部氣流噴進喂料則 Q ＝ 0，上、下均喂，則應扣除下部氣流帶入）； 65t/h aV — 撒料盤速度， m/s（與轉子速度相近）。 ∴ 43 3 0 1 0 2 6 6 . 0 3 2 6 7 / m in8 . 0 5 5 d z 1 0 0 0 8 . 0 5 5 1 . 5 4Bnr?? ? ? ??? 根據參考資料 [9]公式（ 1112）， OSEPA 選粉機的主軸轉速可按下式估算： 900~500?nD （ 2－ 4） 式中 D—— 選粉機直徑， m； n—— 選粉機主軸轉速， r/min。 由生產經驗可知轉子直徑 d==1540mm，轉子高度為 h==770mm。 已知總風量 Q=900m3/min，根據生產實踐 ,當操作溫度為 100oC,成品在 方孔篩上篩余位 6%～ 8%時，一般選粉室截面氣流上升速度取 ～ ，選粉濃度取 500g/m3較為合適 [4]。因此選粉空氣量可按 下式計算： 1000 1 6 .760a AAQ II?? （ 21） 式中 A—— 喂料量，取 A=65t/h 31 0 0 0 6 51 6 .7 1 6 .7 9 0 2 .7 / m in6 0 1 .2a AAQmII? ? ? ? ?取 390 0 / minaQm? 風機的選型 風機的風壓一般取 (20℃ )， 一般通風換氣及逆風故選取離心通風機，FXS900選粉機的體外風機選型為： 型號： SCF— No16B； 風壓 (Pa)： 2520； 風量 (m3 /h)： 107500； 電機功率 (KW)： 110。 主要技術參數的設計計算 已知參數如下： FXS900 組合式選粉機總體及雙出風口分離器設計 8 選粉機規(guī)格： FXS900 粉磨對象： 425 礦渣水泥，臺時產量 36t/h 產品細度：比表面積≥ 330m2/kg 通過量： 65t/h 選粉效率：η≥ 80% 系統(tǒng)阻力≤ 風量計算 根據參考資料 [1]，選粉機選粉所需要的空氣量 Qa是根據在分級腔內料氣濃度來確定的，即每立方米空氣內所含的物料量，稱為料氣濃度比，簡稱料氣比，用 kg/m3表示。這樣，處理風量的變化也可起到調節(jié)分級力場強度、控制產品細度與粒度組成的作用。 d籠式轉子與撒料盤一起安裝在主軸上，主軸傳動采用調速裝置，從而保證了分級力場的強度可通過改變電機轉速靈活調節(jié)，以改變分級力場中顆粒的受力情況，控制分級的切割粒徑，調節(jié)產品的細度與粒度分布，滿足生產需要。 。一周固定有許多均勻分布的豎向窄而長的分級葉片，中部有一錐體，且通過撐板連接起來，形成一個籠形轉子。 。 另外在具體技術方面還主要采用了下訴幾種亮點： 。 j. 系統(tǒng)采用全負壓操作，杜絕粉塵污染，保養(yǎng)方便。 g. 產品細度調節(jié)范圍廣，控制簡單，改變細度不停機。 e. 降低粉磨系統(tǒng)電耗可節(jié)電 520%。 c. 系統(tǒng)的阻力更小，工藝布置更流暢 新型組合式選粉機采用了從下部進風（含塵氣體）的型式，系統(tǒng)的阻力更小，工藝布置更流暢。 設備性能特點 設備將渦流分級、慣性分級、離心分級原理學科學地組合在一起，與其它選粉系統(tǒng)相比，新型組合式選粉機主要有如下優(yōu)點： a. 能處理較大量的含塵氣體系統(tǒng)中料路、氣路合一，使整個系統(tǒng)更簡單，特別是在烘干粉磨系統(tǒng)和風掃磨系統(tǒng)中，可省去為處理大量含塵氣體而建立的粗粉分離鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2022 7 器系統(tǒng)，其優(yōu)越性能加顯 著。選粉效率高，雙出風口分離器是我院倪文龍教授的專利，這一技術可以解決傳統(tǒng)單出風口分離器的 3個缺陷，減小了中心強制渦帶來的壓力損失，消除了短路流和“二次返混”現象。 方案二：在旋風式選粉機基礎上結合雙出風口分離器和 OSEPA的平面渦流轉子相結合設計組合式選粉機?？梢杂行У靥岣哌x粉效率但由于單出風口分離器自身有許多缺陷，增大了整個系統(tǒng)得風損，系統(tǒng)整體效率的提高很有限。而氣體由出風口排出進入循環(huán)風機進行內部循環(huán)。在選粉氣流和轉子旋轉的共同作用下，物料將同時受到重力、風力和離心力的作用，較小的顆粒進入轉子內部，經由配風室進入下級分離區(qū)，而粗粉留在選粉室，經滴溜裝置落入粗粉收集倒錐內，再通過粗粉出口排出。物料在撒料盤上均勻撒開，隨著撒料盤一同旋轉，由于離心力的關系，物料撞在反擊板上進入下級分離區(qū)。其中考核分離效率高低的主要標準就是分級。如轉速降低則產品變粗。當轉速增大時，該力也增大。清除細粉后的空氣經旋風分離器中心的上下兩排風管經集氣管再返回通風機，形成了閉路循環(huán)。粉料中的細顆粒，質量較小，在選粉室中隨氣流進入轉子內，經由配風室分六路進入雙出風口旋風分離器，氣流從切線方向進入旋風分離器的，在筒內形成一股猛烈旋轉氣流。當它與壁面相撞碰后，失去動能，便被收集下來，落到滴流裝置處。 在選粉室內被氣流分散的粉粒，經過導流葉片和轉子作渦流調整，由離心力與內向氣流間產生平衡實現分級。 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2022 5 2 總體方案論證 組合式選粉機的工作原理 風機把空氣從進風口切向送入選粉機，經滴流裝置的縫隙旋轉上升，進入選粉室。 B．在上進風口與上出風口間存在短路流。 分離器的結構設計對選粉機的選粉效率有著重要的影響。需要說明的是，該選粉機采用導流口可調式雙出風口旋風分離器技術取代傳統(tǒng)單出風口分離器，對現行組合式選粉機進行改進，降阻節(jié)能，提高選粉機選粉收集效率，從而 改觀產品細度，提高粉磨產品的產量和FXS900 組合式選粉機總體及雙出風口分離器設計 4 質量， 市場前景良好，因此本課題的研究是有一定市場價值的。 FXS900組合式選粉機， 組合式選粉機集前幾代選粉機的優(yōu)點于一體。課題來源：江蘇蘇亞機電制造有限公司。優(yōu)秀的選粉機要求具有良好的分散功能、最先進的分級機理、廉價而實用的收集裝置。實際上這也是對選粉機的研究提出了方向，高性能選粉機的研究和開發(fā)應是選粉機今后的發(fā)展趨勢。 隨著我國節(jié)能降耗的不斷深入，水泥行業(yè)要得到可持續(xù)發(fā)展，就必須走資源節(jié)約型、環(huán)保型的道路，這就要求我們發(fā)展高性能水泥，減少混凝土中水泥的用量。 直至 1979年日本的小野田公司開發(fā)了 OSEPA選粉機，才消除了離心式選粉機存在的第二、三項缺點，成為了較理想的高效分選設備。 離心式選粉機至今已經歷經了幾次重大的變革，雖然最初的離心式選粉機經過多次的改進而仍在大量使用，但還是無法消除其存在的三個根本性缺點： a. 循環(huán)氣流中粉塵多，使選粉區(qū)內物料的實際濃度大，降低了系統(tǒng)的沉降率； b. 選粉區(qū)內存在較大的風速梯度，使分離粒經不均，粗顆粒會被高速風帶出； c. 存在邊壁效應問題，使細小顆粒隨粗顆粒在此區(qū)域碰撞而同時降落。因此，粉磨作業(yè)中選用選粉機作為磨機的配套設備是提高產量的主要途徑之一。 plane eddy 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2022 3 1 前言 選粉機是閉路粉磨系統(tǒng)的主要設備之一，通過選粉機對粉末粒徑的選擇，能夠很大程度上減少細粉重新進磨，解決對粗粉粉磨的緩沖作用問題，從而提高粉磨效率，進而提高了能源利用率。 cyclones separator with Double Outlet for Dust。 通過在筒體內增設可調節(jié)開度的導流口，改善了旋風分離器內的流場，使得分離器的捕集細粉能力有了顯著的提高，為現行組合式選粉機改造拓展了市場。 b．在上進風口與上出風口間存在短路流。雙出風口分離器的結構設計主要是在單出風口分離器的基礎上改進而來。在進行總體設計時，通過風量的計算選擇風機，確定旋粉室直徑與轉子直徑，再計算主軸的轉速和選粉機的功率，選擇電機和減速機。該設計吸收了 OSEPA選粉機的的先進懸浮分散技術和平面渦流理論，并在選粉機主體四周設有旋風筒來收集細粉。鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 目 錄 1前言