【正文】 框架柱C對應(yīng)結(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)結(jié)點(diǎn)左梁下柱上柱4層()0．88503層()2層()1層()框架梁承擔(dān)的荷載比較復(fù)雜，故采用疊加法計(jì)算在復(fù)雜荷載作用下的固端彎矩。該計(jì)算簡圖較復(fù)雜，由前過程手算得出的。=+2*()*6/2=+=綜合以上計(jì)算結(jié)果。=1/2+=1/2+==1/2+=1/2+=2) 分析梁AB：=2。1) 分析梁EF:q=2。、分別由屋面活荷載以集中力的形式作用在柱頂上。 活荷載作用下各層梁荷載分布示意圖、是由次梁傳至主梁的集中荷載，與荷載作用下的計(jì)算原理相同。===；==。q=8。、是由次梁傳至主梁的集中荷載：=[+]1/2=為樓梯平臺(tái)板傳來的均布荷載：=由靜力平衡關(guān)系得：===如上述對梁EM進(jìn)行分析：為雙向板傳來的等效荷載：=(12+)8為樓梯板平臺(tái)梁傳來的均布荷載：=由靜力平衡關(guān)系得：===所以==。 活荷載作用下各層梁荷載分布示意圖=8KN/m，將三角形荷載轉(zhuǎn)化成等效荷載，則 =5/8= KN/m。 恒載作用下頂層橫梁荷載分布 恒載作用下第4層橫梁荷載分布 恒載作用下第3層橫梁荷載分布 活荷載作用 24層活荷載作用計(jì)算活荷載作用下第2～。q=(縱梁)+(女兒墻)125=。=+1/2ql=+(+)==4) 的計(jì)算。3) 的計(jì)算。計(jì)算如下：1) =（板）1/2 KN/m+(縱梁) KN/m+(女兒墻)125=++=。、分別由邊縱梁、中縱梁直接轉(zhuǎn)給柱的恒載，它包括主梁自重，樓板自重、次梁自重。 在恒載作用下。 恒載作用下第2～3層CD梁荷載分布=；q=(縱梁)+(外縱墻)()=；=+= /+1/2=。 恒載作用下第2～3層AB梁荷載分布=+()+；q=(縱梁)+（梯形荷載）+=。由靜力平衡關(guān)系得：===所以===6) 計(jì)算根據(jù)橫梁PY段得計(jì)算結(jié)果，易知，=。 恒載作用下第2～3層EM梁荷載分布橫梁EM上，在EF及FM段均布荷載由梁自重、內(nèi)縱墻等效均布荷載、雙向板等效荷載。為橫梁自重：=25=。 恒載作用下第2～3層橫梁PY上荷載分布橫梁PY上，在PQ段均布荷載由橫墻自重、外縱墻等效均布荷載及樓梯平臺(tái)板傳來的均布荷載構(gòu)成。 恒載下第2～3層QF橫梁上荷載分布為其縱梁自重、橫墻自重以及樓面板傳來的均布荷載：=25++()=。將分布荷載轉(zhuǎn)化成等效荷載：則=5/8= KN/m。1) 計(jì)算 代表橫梁自重以及橫墻自重，為均布荷載形式：=25+()=。 恒載作用下第2～3層CD梁荷載分布=；q=(縱梁)+(外縱墻)()=；=+= /+1/2=。 恒載作用下第2～3層AB梁荷載分布=+()+；q=(縱梁)+（梯形荷載）+=。由靜力平衡關(guān)系得：===所以===6) 計(jì)算根據(jù)橫梁PY段得計(jì)算結(jié)果，易知，=。 恒載作用下第2～3層EM梁荷載分布橫梁EM上，在EF及FM段均布荷載由梁自重、內(nèi)縱墻等效均布荷載、雙向板等效荷載。為橫梁自重：=25=。 恒載作用下第2～3層橫梁PY上荷載分布橫梁PY上，在PQ段均布荷載由橫墻自重、外縱墻等效均布荷載及樓梯平臺(tái)板傳來的均布荷載構(gòu)成。 恒載下第2～3層QF橫梁上荷載分布為其縱梁自重、橫墻自重以及樓面板傳來的均布荷載：=25++()=。將分布荷載轉(zhuǎn)化成等效荷載：則=5/8= KN/m。1) 計(jì)算 代表橫梁自重以及橫墻自重，為均布荷載形式：=25+()=。計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載通過次梁和縱向框架以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。===受力鋼筋選用φ8200（=252 mm）截面高度h=L/12=3175/12=265，取高h(yuǎn)=300mm，寬取200mm樓梯板傳來 平臺(tái)板傳來 （+）=梁自重（除板部分） （）25=合計(jì)：荷載設(shè)計(jì)值 p==跨中彎矩設(shè)計(jì)值 =最大剪力設(shè)計(jì)值 1) 縱筋計(jì)算（按照倒L形截面計(jì)算）=h35=30035=265mm (保護(hù)層厚度為35mm)=b+5=200+570=550mm判斷截面類型=55070(26570/2)=mm故屬于第一類T形截面===受力鋼筋選用514（=769 mm）2) 箍筋計(jì)算=200265=40810N= =m箍筋選用φ6200則=200265+210 265 ==滿足要求。 按照簡支板計(jì)算。===受力鋼筋選用φ10100（=785 mm）梯段板抗剪，因，滿足抗剪要求。樓梯板斜板的傾斜角如下：2020/3240==； =。第八章 樓梯設(shè)計(jì)計(jì)算本廠房設(shè)計(jì)采用現(xiàn)澆整體式鋼筋混凝土板式樓梯，踏步尺寸170mm300mm,，采用混凝土（），梁中縱向受力鋼筋選用HRB335，其余鋼筋均采用HPB235；樓梯上均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=.計(jì)算①～②軸線間第2層樓梯?！渲迷谕唤孛鎯?nèi)箍筋各肢的全部截面面積，其中n為在同一個(gè)截面內(nèi)的箍筋肢數(shù)，為單支箍筋的截面面積；S——沿構(gòu)件長度方向箍筋的間距。 次梁L1正截面配筋計(jì)算截面跨中支座截面跨中支座M（KNm/m）或b(mm)2002000選配鋼筋618318實(shí)配鋼筋（mm）1526763。 =b+=200+2250=2450mm取較小值：==h=40040=360mm, =360N/mm,= N/mm=2000100(360100/2)=mm所以各跨中屬于第一類T行截面，支座按照矩形截面設(shè)計(jì)。 次梁L1的內(nèi)力計(jì)算截面跨中支座截面跨中支座彎矩系數(shù)a1/101/14截面L1左端L1右端截面L1左端L1右端彎矩系數(shù)a同理，可求出次梁L2的內(nèi)力。 次梁計(jì)算簡圖 次梁的計(jì)算跨度易知，可?。?6000mm=5500mm因跨度相差小于10% 可按等跨度連續(xù)梁計(jì)算。：1) 板傳來的恒荷載： =2) 次梁自重： 25（）= KN/m3) 次梁粉刷： 17（）2= KN/m合計(jì)： ： 8KN/m=19KN/m總的荷載設(shè)計(jì)值：由可變荷載效應(yīng)控制的組合：g+q=+19= KN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：g+q=+19=；所以次梁內(nèi)力計(jì)算時(shí)取: g+q=。按照考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。 12軸線間單向板的配筋計(jì)算樓板代號(hào)3區(qū)4區(qū)5區(qū)彎矩值M計(jì)算配筋462161298選用配筋φ10160φ8200φ8150實(shí)際配筋面積(mm )490252335板截面剪力設(shè)計(jì)值可按照式 計(jì)算，最大剪力發(fā)生在2區(qū)板得兩邊，其值為 V=()=。 2區(qū)格板的彎矩計(jì)算截面跨中支座截面跨中支座彎矩系數(shù)a1/101/14板保護(hù)層厚度取20mm，選用φ8鋼筋作為受力鋼筋，則板的截面有效高度為：=hc =100204=76mm，b=1000mm。如果1區(qū)格板梁端是完全簡支的情況，則跨中彎矩為，考慮到1區(qū)格板兩端的嵌固作用，故跨中彎矩取為；1區(qū)格板如果兩端是完全嵌故，則支座彎矩為，考慮到支座兩端不是完全嵌固，故取支座彎矩為。因跨度相差小于10% 可按等跨度連續(xù)梁計(jì)算。，BC跨2等分，AB跨3等分。于是板總的荷載設(shè)計(jì)值為：可變荷載效應(yīng)控制的組合g+q=(+8)=；永久荷載效應(yīng)控制的組合g+q=(+8)=由此可見對于板而言，由可變荷載效應(yīng)控制組合所得到的荷載設(shè)計(jì)值較大，所以板得內(nèi)力計(jì)算時(shí)可取g+q= 樓板設(shè)計(jì)方案AB跨：=6000/2250= 但3；BC 跨：=6000/2375= 但 3 ；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010規(guī)定：沿兩對邊支承的板應(yīng)按單向板計(jì)算；對于四邊支承的板，當(dāng)長邊與短邊比值大于3時(shí)，可按沿短邊方向的單向板計(jì)算；當(dāng)長邊與短邊比值小于3時(shí)，宜按雙向板計(jì)算；當(dāng)長邊與短邊比值介于2與3之間時(shí)，亦可按沿短邊方向的單向板計(jì)算，但應(yīng)沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋；當(dāng)長邊與短邊比值小于2時(shí)，應(yīng)按雙向板計(jì)算。對于第二層樓面，二層樓面梁格布置示意圖，、。大部分板厚取100mm。本框架的層間最大位移與層高之比在底層，其值為1/30531/550,框架側(cè)移滿足規(guī)范要求。 1號(hào)軸線橫向框架在風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡圖 各層樓的樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間位移之和。 各樓層樓面集中風(fēng)荷載計(jì)算層號(hào)離地高度(m)(m)(m)123144184風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的層間側(cè)移可按照轄下式計(jì)算：式中 ——第j層得總剪力標(biāo)準(zhǔn)值；——第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和；——第j層的層間側(cè)移。 風(fēng)振系數(shù)計(jì)算層號(hào)離地高度（m）相對高度Z/H12314418。查表得脈動(dòng)增大系數(shù)=由于H/B=19/=，H30m。即：對于1軸線框架，其負(fù)荷寬度為B=6/2=3m。 地震作用下橫向框架柱剪力與柱端彎矩（1號(hào)軸線）柱樓層(KN)(N/m)（N/m）KNy(m)Yh(m)KNmKNmA1軸4321A軸49102321B軸4321C軸48916321因此可以作出在水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的彎矩圖、。水平地震作用下的反彎點(diǎn)高度按照倒三角水平力考慮，查表可以得到標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比，以及修正系數(shù)、從而可以算出反彎點(diǎn)高度?？蚣苤思袅σ约皬澗胤謩e按照下列公式計(jì)算：；；y=+++。 橫向框架在水平地震作用下的內(nèi)力計(jì)算采用D值法。 層次（mm）4400010344001024400101580010由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層。層次（KN）（KN）（N/mm）（mm）（mm）4321 能量法計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周期層次（KN）（m）4321總計(jì)本設(shè)計(jì)中，取=，將上述計(jì)算結(jié)果代入計(jì)算公式：本多層廠房結(jié)構(gòu)高度未超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切變形為主（房屋高寬比小于4），采用底部剪力法計(jì)算橫向水平地震作用。計(jì)算公式為：和 。400 e94000 e10考慮梁柱的線剛度比，用D值法計(jì)算框架柱的側(cè)翼剛度，計(jì)算過詳見下表。350 e94000 e10第四層邊柱（AC柱）400500 e94400 e10